Category: Kiến Trúc – Xây Dựng

Tiểu luận Thoái hóa đất do xói mòn, hậu quả và giải pháp

Tiểu luận Thoái hóa đất do xói mòn, hậu quả và giải pháp

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Tổng hợp các đề cương đại học hiện có của Đại Học Hàng Hải: Đề Cương VIMARU

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Tiểu luận Giải pháp phát triển thẻ thanh toán tai Ngân hàng TMCP Á Châu ACB

[toc]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Tiểu luận Thoái hóa đất do xói mòn, hậu quả và giải pháp

PHẦN 1. MỞ ĐẦU

Đất đai là nguồn tài nguyên vô cùng quý giá, là thành phần quan trọng hàng đầu của môi trường sống. Trong sản xuất nông nghiệp đất vừa là đối tượng lao động, vừa là tư liệu sản xuất không thể thay thế được. Do vậy, lĩnh vực đánh giá tài nguyên đất rất được quan tâm nhằm đề ra các giải pháp sử dụng đất hợp lý trên mỗi vùng lãnh thổ nhất định.

Cuộc sống của con người phụ thuộc rất nhiều vào lớp đất trồng trọt để sản xuất ra lương thực, thực phẩm và các nguyên liệu sản xuất công nghiệp phục vụ cho cuộc sống của mình. Tuy nhiên lớp đất có khả năng canh tác này lại luôn chịu những tác động mạnh mẽ của tự nhiên và các hoạt động canh tác do con người. Những tác động này có thể làm chúng bị thoái hóa và dần mất đi khả năng sản xuất, một trong những nguyên nhân làm cho đất bị thoái hóa mạnh nhất là do xói mòn. Hiện tượng mất đất do xói mòn mạnh hơn rất nhiều so với sự tạo thành đất trong quá trình tự nhiên, một vài cm đất có thể bị mất đi chỉ trong một vài trận mưa, giông hoặc gió lốc trong khi đó để có được vài cm đất đó cần phải có thời gian hàng trăm năm, thậm chí hàng ngàn năm mới tạo ra được. Trên thế giới hầu như không có quốc gia nào là không chịu ảnh hưởng của xói mòn, nhất là ảnh hưởng của xói mòn do nước và do gió[giáo trình thổ nhưỡng mới]

Việt Nam là nước 3/4 diện tích đất ở vùng đồi núi, có độ dốc cao, lượng mưa lớn (1800 – 2000mm/năm) tập trung vào 4 – 5 tháng mùa mưa với lượng mưa chiếm tới 80% tổng lượng mưa, thì hiện tượng xói mòn đất luôn xảy ra và gây hậu quả nghiêm trọng. Chính vì những lí do nêu trên, chúng tôi tiến hành nghiên cứu chuyên đề: “Thoái hóa đất do xói mòn, hậu quả và giải pháp”

PHẦN 2. NỘI DUNG TÌM HIỂU

1. THOÁI HÓA ĐẤT VÀ CÁC NGUYỄN NHÂN DẪN TỚI THOÁI HÓA ĐẤT

1.1. Đất bị thoái hóa:

là những loại đất do những nguyên nhân tác động nhất định theo thời gian đã và đang mất đi những đặc tính và tính chất vốn có ban đầu trở thành các loại đất mang đặc tính và tính chất không có lợi cho sinh trưởng và phát triển của các loại cây trồng nông lâm nghiệp

Một loại đất bị thoái hóa nghĩa là bị suy giảm hoặc mất đi:

– Độ phì đất: các chất dinh dưỡng; cấu trúc đất; màu sắc ban đầu của đất; tầng dày đất, thay đổi pH đất…

– Khả năng sản xuất: các loaik cây trồng, các loại vật nuôi, các loại cây lâm nghiệp

– Cảnh quan sinh thái: Rừng tự nhiên , rừng trồng, hệ thống cây trồng

– Hệ sinh vật: cây – con

– Môi trường sống của con người: cây xanh, nguồn nước, không khí trong lành, nhiệt độ ôn hòa, ổn định…

Sự thoái hóa đất là hậu quả của các tác động khác nhau từ bên ngoài và bên trong của quá trình sử dụng đất:

– Thiên tai: khô – hạn – bão – lũ lụt – nóng – rét – lốc xoáy

– Hoạt động sản xuất không hợp lý của con người

+ Các hoạt động sản xuất và kinh tế khác nhau

+ Từ các hoạt động sản xuất nông nghiệp trực tiếp đến đất

1.2. Nguyên nhân của sự thoái hóa đất

* Do tự nhiên:

– Vận động địa chất của trái đất: song thần, song suối thay đổi dòng chảy, núi lở…

– Do thay đổi khí hậu, thời tiết: Mưa, nắng, nhiệt độ, gió, bão…

* Do con người gây nên:

– Chặt đốt rừng làm nương rẫy

– Canh tác trên đất dốc lạc hậu: cạo sạch đồi, chọc lỗ bỏ hạt, không chống xói mòn, không luân canh…

– Chế độ canh tác độc canh, bỏ hoang hóa, không bón phân, hoặc bón phân không hợp lý, không phun thuốc trừ sâu, trừ cỏ…

Từ các nguyên nhân trên đã dẫn đến các kiểu thoái hóa đất

– Chua hóa, nghèo kiệt dinh dưỡng trong đất

– Kết von đá ong hóa	– Xói mòn, rửa trôi
– Bạc màu hóa	– Sa mạc hóa/ khô hạn
– Mặn hóa	– Ô nhiễm đất bởi các chất thải gây độc

Trong số các kiểu thoái hóa đất thì tại Việt Nam, xói mòn đất xảy ra liên tục và nghiêm trọng nhất. Vậy xói mòn đất là gì?, nó gây những hậu quả gì? và giải pháp khắc phục xói mòn đất như thế nào?

2. XÓI MÒN ĐẤT, TÁC HẠI VÀ GIẢI PHÁP

2.1. Xói mòn đất:

là quá trình làm mất lớp đất trên mặt và phá hủy các tầng đất bên dưới do tác động của nước mưa, băng tuyết tan hoặc do gió. Đối với sản xuất nông nghiệp thì nước và gió là hai tác nhân quan trọng nhất gây ra xói mòn và các tác nhân này có mức độ ảnh hưởng tăng giảm khác nhau theo các hoạt động của con người đối với đất đai. Có hai kiểu xói mòn đất chủ yếu là:

– Xói mòn do nước – Xói mòn do gió

2.2. Tác hại của xói mòn

2.2.1. Mất đất do xói mòn

Lượng đất mất do xói mòn là rất lơn và phụ thuộc vào độ dốc, chiều dài sườn dốc, thực trạng lớp phủ trên mặt đất, dao động từ 100 đến 500 tấn đất/ha/năm. Theo nghiên cứu về lượng xói mòn trên đất canh tác rẫy ở Tây Bắc của hội Khoa Học Đất Việt Nam:

Vụ	Độ dày tầng đất bị xói mòn (cm)	Lượng đất mất (tấn/ha)
Vụ 1 (1962)	0,79	119,2
Vụ 2 (1963)	0,88	134,0
Vụ 3 (1964)	0,77	115,5
Cả 3 vụ gieo	2,44	366,7

2.2.2. Mất dinh dưỡng

đi Theo số liệu của Bộ Nông nghiệp, đất đồi núi miền Bắc nước ta hàng năm mất khoảng 1cm tầng đất mặt (100m³/ha), trong đó có khoảng 6 tấn mùn (tương đương khoảng 100 tấn phân chuồng) và 300kg N (tương đương khoảng 1,5 tấn sunphat amon). Đặc biệt, có nơi như Tây Bắc mất đi khoảng 3cm đất mặt, tương đương 150 – 300 tấn đất/ha. Mỗi năm nước cuốn ra biển khoảng 250 triệu tấn phù sa màu mỡ, riêng song Hồng mất đi khoảng 80 triệu m³/năm. Xói mòn làm thay đổi tính chất hóa lí đất, số liệu thể hiện trong bảng sau:

Chỉ tiêu qua sát	Số lượng bị trôi (%)
Cấp hạt lớn hơn 1mm	21,00
Cấp hạt nhỏ hơn 1mm	79,00
N %	0,48
P₂O₅ %	0,23
K₂O %	5,80
Mùn	11,00

(Nguồn: “Thổ Nhưỡng học”, Nhà Xuất Bản Nông nghiệp, 1979)

Theo Trần Đức Toàn và cộng sự (1998) sau khi đo kết quả xói mòn trên các hệ thống canh tác tại huyện Tam Dương (cũ) – Vĩnh Phúc. Trong điều kiện lượng mưa/năm thay đổi từ 800 – 1890mm thì lượng đất mất và lượng dinh dưỡng mất trên đất đồi trọc khoảng 599,2kg chất hữu cơ, 52kg đạm, 26,2kg lân và 34,6kg kali trong 1 năm. Còn trên đất trồng sắn thì mất 295kg hữu cơ, 28,3kg đạm, 21,3kg lân và 22,4 kg kali trong 1 năm. cụ thể được thể hiện trong bảng sau:

Hệ thống canh tác	Dòng chảy mặt (m³/ha/năm)	Đất mất (tấn/ha/năm)	Dinh dưỡng mất (kg/ ha/năm)
Hệ thống canh tác	Dòng chảy mặt (m³/ha/năm)	Đất mất (tấn/ha/năm)	OC	Đạm	Lân	Kali
Đồi trọc	42520	37,2	599,2	52,0	26,6	34,6
Sắn	32628	24,5	295,0	28,3	21,3	22,4
Sắn + đỗ đen	30946	22,7	282,8	27,7	21,9	28,2
Sắn + đỗ đen + băng cốt khí + dứa chắn xói mòn	29256	21,1	346,9	32,2	20,5	25,8
Sắn + đỗ đen + băng cốt khí + keo tai tượng + dứa	27437	17,5	277,6	29,2	19,9	22,5

2.2.3. Năng suất cây trồng: giảm nhanh, có khi không thu hoạch. Như ở Nông trường Mộc châu, Tây Bắc, năm 1959 mới khai phá, năng suất lúa 25 tạ/ha, đến năm 1960 chỉ còn 18 tạ/ha, năm 1961 còn 5 tạ/ha và năm 1962 gieo ngô cũng không thu hoạch được

2.2.4. Tàn phá môi trường: do xói mòn đất, nương rẫy chỉ gieo trồng vài ba vụ rồi bỏ, lại phá rừng đốt rẫy. Lâm sản bị tiêu hao rất nhiều. Sau nhiều lần phá như vậy, cuối cùng chỉ còn đồi núi trọc, hậu quả là đất đai bị thoái hóa. Khi rừng cây bị phá sẽ kèm theo nạn lũ lụt, hạn hán và khí hậu khu vực thay đổi rõ rệt

Dựa vào sơ đồ nhân quả của sự xói mòn đất mà có các giải pháp sau:

2.3. Giải pháp hạn chế xói mòn đất

2.3.1. Một số biện pháp công trình nhằm hạn chế xói mòn

Trong các vùng nhiệt đới biện pháp công trình (thiết kế đồi ruộng, xây dựng ruộng bậc thang nắn dòng chảy…) là rất cần thiết trong việc canh tác và bảo vệ đất dốc. Chức năng chủ yếu của công trình là dẫn dòng, ngăn dòng làm cho chảy chậm lại, lưu chứa tạm thời hay bố trí dòng chảy an toàn đễn xói mòn là thấp nhất. Các biện pháp công trình bao gồm thiết kế lô thửa, xây dựng hệ thống ruộng bậc thang. Những biện pháp này có tác dụng bảo vệ đất tốt nhất (đạt hiệu quả bảo vệ 80- 90%) nhưng cũng đòi hỏi việc đầu tư vốn lớn sau đây là một số biện pháp chính thường được áp dụng ở vùng đồi núi nước ta:

a. Thềm bậc thang

– Ðể xây dựng ruộng bậc thang đất đai phải có các điều kiện để sau đây:

+ Ðất phải có tầng dày tối thiểu từ 60 cm trở lên, đất càng dày làm ruộng bậc thang càng thuận lợi, bề rộng của mặt ruộng càng rộng.

+ Ðộ dốc có thể xây dựng ruộng bậc thang tốt nhất từ 5- 250, ở những nơi có độ dốc lớn hơn 250 vẫn có thể làm được ruộng bậc thang như ở vùng Sapa, tuy nhiên đòi hỏi nhiều công sức, thời gian và rất tốn đất.

+ Những nơi làm ruộng bậc thang để trồng lúa nước đòi hỏi phải có nguồn nước hoặc có khả năng giải quyết được nước tưới.

– Nguyên tắc thiết kế ruộng bậc thang:

+ Ruộng bậc thang phải thiết kế theo đường đồng mức

+ Ruộng bậc thang nhất thiết phải có bờ. Mặt ruộng rộng hay hẹp phụ thuộc vào độ dốc và tầng dày đất.

+ Ðất bị san làm tầng không vượt quá 2/3 độ dày tầng đất ban đầu, phải đảm bảo trả lại được lớp đất màu trên mặt, tỷ lệ sử dụng đất phải đạt 65- 70% so với diện tích ban đầu.

Các công trình và thềm đơn giản

Thềm cây ăn quả: là một dạng thềm canh tác không liên tục của dạng thềm bậc thang hẹp, dốc nghịch. Thềm cây ăn quả có thể làm trên sườn dốc > 30^o (58%). Khoảng cách giữa hai hàng cây ăn quả được bảo vệ bằng những băng lớp phủ thực vật tự nhiên lâu năm hay các cây cỏ, cây họ đậu và các cây bảo vệ đất khác. Cây trồng chính được trồng theo các bồn riêng.

Thềm sử dụng linh hoạt: là các dạng thềm nằm cách nhau khá xa, xen kẽ là các dải sườn đồi chưa được xử lý dùng để canh tác hỗn hợp. Thềm để trồng cây lương thực là chủ yếu, trong khi ở phần sườn dốc chưa xử lý ở giữa thì trồng cây dài ngày hay cây lấy gỗ.

Thềm tự nhiên: thềm tự nhiên được hình thành sau khi tạo ra các bờ thấp (dải chắn) bằng đất hay đá có thể thu lượm tại chỗ, hay các dải cỏ dày theo đường đồng mức trên các sườn dốc thoải. Chúng được thiết kế và thi công sao cho đỉnh của đê chắn phía dưới cao ngang tâm điểm giữa đoạn sườn dốc tới đê kế tiếp ở phía trên. Sau vài năm canh tác thềm sẽ được hình thành do sự bồi đắp tự nhiên. Loại này thường chỉ áp dụng cho sườn dốc 7-12^o.

2.3.2. Biện pháp nông nghiệp

Biện pháp bảo vệ bằng nông nghiệp thực chất là các kỹ thuật đã được áp dụng qua việc quản lý, sử dụng đất trồng, chúng liên quan chặt chẽ với các quy trình canh tác bình thường, nhưng được thiết kế hay lựa chọn một cách đặc biệt nhằm đem lại lợi ích cho công tác bảo vệ đất trồng, chi phí đòi hỏi không lớn và có thể áp dụng tương đối dễ dàng. Các biện pháp thường được áp dụng trong nông nghiệp như: canh tác theo đường đồng mức, cày bừa ngang dốc, bố trí đa canh, trồng cây thành dải, biện pháp phủ bổi, trồng cây bảo vệ đất, làm đất tối thiểu, trồng các dải cây chắn… Tuy nhiên, những biện pháp này chỉ có thể áp dụng được trên những sườn đồi núi không dốc lắm (dưới 12^o), ở những nơi có độ dốc cao hơn thì cần phải kết hợp giữa biện pháp nông nghiệp với các biện pháp công trình đơn giản ở trên.

2.3.3. Biện pháp lâm nghiệp: trên các đỉnh đồi, núi, sườn dốc đứng và ở những vị trí hợp thủy không có điều kiện xây dựng đồi ruộng phải được trồng rừng hoặc bảo vệ rừng tái sinh. Các diện tích rừng bảo vệ này có tác dụng chống xói mòn, ngăn chặn dòng chảy và giữ ẩm cho đất đồng thời còn hạn chế cả xói mòn gây ra do gió.

2.3.4. Biện pháp hóa học: một số nước tiên tiến trên thế giới người ta nghiên cứu các chất kết dính hóa học (phụ phẩm của ngành chế biến gỗ) đưa vào đất để tạo cho đất có thể liên kết chống xói mòn. Ngoài ra người ta còn dùng một số chất có khả năng giữ đất khác như thạch cao, sợi, thủy tinh tạo thành màng bảo vệ trên mặt đất.

2.3.5. Biện pháp canh tác khống chế và giảm thiểu xói mòn

Luôn duy trì độ ẩm cho đất, tránh để hiện tượng đất bị khô kiệt. Có thể thực hiện bằng các biện pháp xây dựng hồ chứa nước, hệ thống thủy lợi phục vụ tưới tiêu, các giếng khoan.

Thường xuyên che phủ cho đất bằng các đai rừng chắn gió, thảm thực vật tự nhiên (rừng đồng cỏ…) và các hệ thồng cây trồng thích hợp cho khu vực thông qua việc sử dụng các mô hình nông – lâm kết hợp các công thức luân canh và xen canh.

– Trong hoạt động quản lý canh tác ở các vùng xói mòn do gió phải hết sức chú ý tới các đai rừng bảo vệ, không cày bừa hoặc lên luống theo hướng gió thổi thường xuyên mà phải cắt vuông góc với hướng gió, tạo cho mặt đất có độ gồ ghề bằng cách lên luống cao, không nên làm đất quá kỹ làm các hạt đất bị vỡ nhỏ hình thành nhiều các hạt mịn dễ bị gió cuốn đi.

– Bón phân hoá học kết hợp hữu cơ và trả lại phụ phẩm cây trồng cải thiện độ phì nhiêu đất và giảm lượng xói mòn

PHẦN 3. KẾT LUẬN

Việt Nam là nước có 3/4 diện tích tự nhiên là đồi núi với khí hậu nhiệt đới (nóng ẩm, mưa nhiều). Thì xói mòn là nguyên nhân chủ yếu của thoái hóa đất và là tác nhân gây ra các hiện tượng mất đất, mất dinh dưỡng, giảm năng suất cây trồng và tàn phá môi trường.
Để hạn chế các tác hại của thoái hóa đất do xói mòn thì nên sử dụng các biện pháp: công trình, nông nghiệp, lâm nghiệp, hóa học và các biện canh tác hợp lý

TÀI LIỆU THAM KHẢO

Bài giảng “Thoái hóa và phục hồi đất”, PGS.TS. Đào Châu Thu, 2006
“Canh tác bền vững trên đất dốc ở Việt Nam”, Viện Thổ nhưỡng nông hóa, Nxb Nông nghiệp, Hà Nội – 1998
“Cẩm nang ngành Lâm nghiệp”, GS.TSKH. Đỗ Đình Sâm và cs, Bộ Nông nghiệp và phát triển nông thôn (Chương trình hỗ trợ ngành Lâm nghiệp và đối tác), năm 2006
Bài giảng “Các trở ngại của đất trong sản xuất nông nghiệp”, TS. Võ Thị Gương – Trường Đại học Cần Thơ, 2001
“Đất Việt Nam”, Hội Khoa học đất Việt Nam, Nxb Nông nghiệp, Hà Nội, 2000
“Thổ nhưỡng học” Nguyễn Mười, Trần Văn Chính, Ðỗ Nguyên Hải, Hoàng Văn Mùa, Phạm Thanh Nga, Ðào Châu Thu. Nxb Nông nghiệp, 2000.
“Giáo trình Thổ nhưỡng học”, Bộ môn Khoa học đất – trường Đại học nông nghiệp 1 Hà Nội, Nxb Nông nghiệp – Hà Nội 2006
“Nông nghiệp vùng cao, thực trạng và giải pháp”, Lê Quốc Doanh, Nguyễn Văn Bộ, Hà Đình Tuấn (chủ biên), Nxb Nông nghiệp – Hà Nội 2003
“Đất và Phân Bón”, Bộ Nông nghiệp và phát triển nông thôn, Nxb Chính trị quốc gia, Hà Nội – 2005 (tập 3)
www.uit.edu.vn/data/gtrinh/MT010/Htm/Chuong_05_07.htm – 42k

April 13, 2019

Hợp đồng kinh tế về giao nhận thầu khảo sát địa điểm dự kiến xây dựng công trình
Hợp đồng kinh tế về giao nhận thầu khảo sát địa điểm dự kiến xây dựng công trình

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Tổng hợp các đề cương đại học hiện có của Đại Học Hàng Hải: Đề Cương VIMARU

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Luận án Tiến sĩ Kinh tế công nghiệp Đo lường hình ảnh điểm đến của du khách quốc tế – trường hợp thành phố Đà Nẵng

[toc]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Hợp đồng kinh tế về giao nhận thầu khảo sát địa điểm dự kiến xây dựng công trình

CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM

Độc lập – Tự do – Hạnh phúc

**********

HỢP ĐỒNG KINH TẾ VỀ GIAO NHẬN THẦU

KHẢO SÁT ĐỊA ĐIỂM DỰ KIẾN XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

                                                         Số:[SO HD]/HĐKS

          Căn cứ Pháp lệnh hợp đồng kinh tế ngày 25-9-1989 của Hội đồng Nhà nước.

          Căn cứ Nghị định số 17/HĐBT ngày 16-01-1990 của Hội đồng Bộ trưởng (nay là Chính phủ) quy định chi tiết thi hành Pháp lệnh hợp đồng kinh tế.

          Căn cứ Nghị định số 52/1999/NĐ-CP ngày 08-7-1999 của Chính phủ về việc ban hành quy chế quản lý đầu tư và xây dựng cơ bản.

          Căn cứ vào biên bản xác nhận kết quả đấu thầu ngày [NGAY THANG NAM] (nếu có).

          Căn cứ [YEU CAU HAI BEN]

          Hôm nay ngày [NGAY THANG NAM] tại [DIA DIEM] chúng tôi gồm có:

BÊN CHỦ ĐẦU TƯ

Tên doanh nghiệp: [TEN DOANH NGHIEP]

Địa chỉ trụ sở chính: [DIA CHI TRU SO]

Điện thoại:[SO DT] Telex: [SO TELEX] Fax:[SO FAX]

Tài khoản số: [SO TAI KHOAN] Mở tại ngân hàng: [TEN NGAN HANG]

Đại diện bởi: [HO VA TEN] Chức vụ:[CHUC VU]

(Giấy ủy quyền số: [SO GIAY UY QUYEN] (nếu ký thay)

Viết ngày [NGAY THANG NAM] Do [HO VA TEN] chức vụ [TONG GIAM DOC HAY GIAM DOC] ký.

Trong hợp đồng này gọi tắt là bên A

BÊN TỔ CHỨC NHẬN THẦU XÂY DỰNG

Tên doanh nghiệp: [TEN DOANH NGHIEP]

Địa chỉ trụ sở chính: [DIA CHI TRU SO]

Điện thoại:[SO DT] Telex:[SO TELEX] Fax: [SO FAX]

Tài khoản số: [SO TAI KHOAN] Mở tại ngân hàng: [TEN NGAN HANG]

Đại diện bởi: [HO VA TEN] Chức vụ: [CHUC VU]

(Giấy ủy quyền số: [SO GIAY UY QUYEN] (nếu ký thay)

Viết ngày [NGAY THANG NAM] Do [HO VA TEN] chức vụ [TONG GIAM DOC HAY GIAM DOC] ký.

Trong hợp đồng này gọi tắt là bên B

Hai bên thống nhất ký hợp đồng kinh tế giao nhận thầu khảo sát địa điểm xây dựng công trình với những nội dung, điều khoản sau:

Điều 1: Nội dung công tác khảo sát
1. Công tác đo đạc địa hình: phải bảo đảm chính xác, khách quan về số liệu…
2. Xác định kết cấu của chất đất tại địa điểm khảo sát có ảnh hưởng tới việc xây dựng công trình.
3. Xác định các mạch nước ngầm, các khối rỗng trong lòng khu đất khảo
4. [NOI DUNG CU THE KHAC]
Có kết luận dựa trên những căn cứ khoa học về khả năng xây dựng công trình đã dự kiến hay không?

Điều 2: Thời hạn thực hiện

Toàn bộ các nội dung khảo sát Bên B tiến hành trong thời gian là [SO NGAY] ngày tính từ ngày [NGAY THANG NAM] đến ngày [NGAY THANG NAM]

Điều 3: Trị giá hợp đồng

Tổng trị giá toàn bộ các hoạt động khảo sát và khấu hao các phương tiện kỹ thuật sử dụng trong khảo sát địa điểm xây dựng công trình trên là [SO TIEN] đồng.

Điều 4: Phương thức thanh toán

Thanh toán [BANG TIEN MAT HAY CHUYEN KHOAN, TY LE THANH TOAN TRUOC]

Điều 5: Trách nhiệm Bên A
1. Xác định chính xác tim, mốc và giới hạn địa điểm khảo sát.
2. Cung cấp các tài liệu cần thiết về địa điểm này.
3. Nêu chính xác về dự kiến công trình sẽ xây dựng để Bên B có nội dung yêu cầu khảo sát cụ thể.
4. Thanh toán đúng giá trị hợp đồng và đúng thời hạn.
Điều 6: Trách nhiệm Bên B
1. Phải thực hiện đúng quy trình, quy phạm, đạt các thông số kỹ thuật nêu trong yêu cầu, phương án khảo sát.
2. Cung cấp các số liệu khảo sát chính xác, khách quan, đúng yêu cầu và đúng thời hạn.
3. Chịu trách nhiệm pháp lý về số liệu khảo sát đã cung cấp.
Điều 7: Điều khoản thi hành

Hai bên cam kết thực hiện đúng các điều khoản đã thỏa thuận trong hợp đồng. Bên nào vi phạm sẽ chịu trách nhiệm theo quy định của pháp luật.

Trong quá trình thực hịen nếu có vướng mắc gì hai bên tự bàn bạc giải quyết. Hợp đồng này được lập thành [SO BAN] bản có giá trị như nhau mỗi bên giữ [SO BAN] bản.

ĐẠI DIỆN BÊN B                                                         ĐẠI DIỆN BÊN A

Chức vụ                                                                Chức vụ

          (Ký tên, đóng dấu)                                                         (Ký tên, đóng dấu)
April 9, 2019

BÀI TẬP LỚN THỦY VĂN

BÀI TẬP LỚN THỦY VĂN

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Tổng hợp các đề cương đại học hiện có của Đại Học Hàng Hải: Đề Cương VIMARU

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Bài tập lớn nền móng Tính toán và thiết kế móng nông

[toc]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN THỦY VĂN

BÀI TẬP LỚN THỦY VĂN

BÀI 1:

1. BẢNG THỐNG KÊ CÁC GIÁ MỰC NƯỚC ĐỈNH LŨ LỚN NHẤT:

Mực nước đỉnh lũ X(i), đơn vị cm. Các giá trị được thống kê từ năm 1977 đến năm 2005. Chọn mỗi năm một giá trị đỉnh lũ.

TT	Năm	Đỉnh lũ X(i)	X(i) SX	Ki	(Ki – 1)^2	(Ki-1)^3
1	1977	248	345	0.8636	0.0186	-0.0025
2	1978	318	318	1.1073	0.0115	0.0012
3	1979	281	317	0.9785	0.0005	0.0000
4	1980	266	313	0.9263	0.0054	-0.0004
5	1981	278	311	0.9681	0.0010	0.0000
6	1982	301	308	1.0482	0.0023	0.0001
7	1983	268	305	0.9332	0.0045	-0.0003
8	1984	268	305	0.9332	0.0045	-0.0003
9	1985	256	301	0.8915	0.0118	-0.0013
10	1986	300	301	1.0447	0.0020	0.0001
11	1987	258	300	0.8984	0.0103	-0.0010
12	1988	239	292	0.8323	0.0281	-0.0047
13	1989	277	290	0.9646	0.0013	0.0000
14	1990	311	286	1.0830	0.0069	0.0006
15	1991	276	285	0.9611	0.0015	-0.0001
16	1992	282	284	0.9820	0.0003	0.0000
17	1993	270	282	0.9402	0.0036	-0.0002
18	1994	305	281	1.0621	0.0039	0.0002
19	1995	290	278	1.0098	0.0001	0.0000
20	1996	305	277	1.0621	0.0039	0.0002
21	1997	286	276	0.9959	0.0000	0.0000
22	1998	285	270	0.9924	0.0001	0.0000
23	1999	313	268	1.0899	0.0081	0.0007
24	2000	345	268	1.2014	0.0405	0.0082
25	2001	317	266	1.1039	0.0108	0.0011
26	2002	301	258	1.0482	0.0023	0.0001
27	2003	308	256	1.0725	0.0053	0.0004
28	2004	284	248	0.9890	0.0001	0.0000
29	2005	292	239	1.0168	0.0003	0.0000
Tổng		8328		29.0000	0.1894	0.0021

Mực nước đỉnh lũ lớn nhất từ năm 1977 đến năm 2005:

Max_Xi = 345, ngày 15 tháng X năm 2000.

Mực nước nhỏ nhất từ năm 1977 đến năm 2005:

Min_Xi = 239, ngày 11 tháng 10 năm 1988.

2. CÁC THAM SỐ THỐNG KÊ VÀ CÁC SAI SỐ:

Giá trị bình quân của các mực nước đỉnh lũ: Hbq = X(i)bq.

Xbq = = = 287.17 (cm)

Khoảng lệch quân phương: δ

δ = Xbq = 287.17 x = 23.61

Hệ số biến động: C_v

C_v = = 0.08

Hệ số thiên lệch: C_s

C_s= = = 0.14

Sai số tuyệt đối và sai số tương đối:
Giá trị bình quân: Xbq

+ Sai số tuyệt đối: δ_Xbq

б_Xbq = 4.38

+ Sai số tương đối: δ_Xbq (%)

δ’_Xbq = = 1.52

Hệ số biến động: C_v

+ Sai số tuyệt đối: δ_Cv

δ_Cv = = 0.01

+ Sai số tương đối: δ’_Cv(%)

δ’_Cv = = 13.17

Hệ số thiên lệch: C_s

+ Sai số tuyệt đối: δ_Cs

δ_Cs = = 0.47

+ Sai số tương đối: δ’_Cs (%)

δ’_Cs= 332.43

3. ĐƯỜNG TẦN SUẤT KINH NGHIỆM VÀ ĐƯỜNG TẦN SUẤT LÝ LUẬN.

Vẽ theo phương pháp Momen – Peason III.

BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN TẦN SUẤT KINH NGHIỆM
BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN TẦN SUẤT LÝ LUẬN

Vẽ theo phương pháp ba điểm.

b.1. Bảng tần suất kinh nghiệm và chấm điểm kinh nghiệm lên giấy tần suất.
TT	Năm	Đỉnh lũ X(i)	X(i) Sắp xếp	Ki	(Ki – 1)²	(Ki-1)³	P%
(1)	(2)	(3)	(4)	(5)	(6)	(7)	(8)
1	1977	248	345	0.8636	0.0186	-0.0025	3.33
2	1978	318	318	1.1073	0.0115	0.0012	6.67
3	1979	281	317	0.9785	0.0005	0.0000	10
4	1980	266	313	0.9263	0.0054	-0.0004	13.33
5	1981	278	311	0.9681	0.0010	0.0000	16.67
6	1982	301	308	1.0482	0.0023	0.0001	20
7	1983	268	305	0.9332	0.0045	-0.0003	23.33
8	1984	268	305	0.9332	0.0045	-0.0003	26.67
9	1985	256	301	0.8915	0.0118	-0.0013	30
10	1986	300	301	1.0447	0.0020	0.0001	33.33
11	1987	258	300	0.8984	0.0103	-0.0010	36.67
12	1988	239	292	0.8323	0.0281	-0.0047	40
13	1989	277	290	0.9646	0.0013	0.0000	43.33
14	1990	311	286	1.0830	0.0069	0.0006	46.67
15	1991	276	285	0.9611	0.0015	-0.0001	50
16	1992	282	284	0.9820	0.0003	0.0000	53.33
17	1993	270	282	0.9402	0.0036	-0.0002	56.67
18	1994	305	281	1.0621	0.0039	0.0002	60
19	1995	290	278	1.0098	0.0001	0.0000	63.33
20	1996	305	277	1.0621	0.0039	0.0002	66.67
21	1997	286	276	0.9959	0.0000	0.0000	70
22	1998	285	270	0.9924	0.0001	0.0000	73.33
23	1999	313	268	1.0899	0.0081	0.0007	76.67
24	2000	345	268	1.2014	0.0405	0.0082	80
25	2001	317	266	1.1039	0.0108	0.0011	83.33
26	2002	301	258	1.0482	0.0023	0.0001	86.67
27	2003	308	256	1.0725	0.0053	0.0004	90
28	2004	284	248	0.9890	0.0001	0.0000	93.33
29	2005	292	239	1.0168	0.0003	0.0000	96.67
Tổng		8328		29.0000	0.1894	0.0021

b.2. Vẽ đường cong trơn:

b.3. Chọn 3 điểm có tọa độ (X1, P1), (X2, P2), ( X3, P3).

Chọn 3 điểm tương ứng với tần suất 5%, 50%, 95% sẽ có tương ứng 3 giá trị mực nước là:

X5% = 333.3; X50% = 281.9; X95% = 239.7

b.4. Xác định S, Cs:

– Trị số của S:

s = = 0.1

Với S = 0.1 tra bảng ta được C_s = 0.37

b.5. Xác định các giá trị:б_X, Cv, Xbq.

Có Cs = 0.37 tra bảng ta được các giá trị: Φ50% = -0.064; Φ5% – Ф95% =3.275

Tính được:

б_X = = 28.58

Và trị số bình quân nhiều năm của mực nước:

Xbq = X50% – б_XФ50% = 282.9 + 28.58(0.064) = 283.73

Hệ số C_v :

C_v = = 0.101

b.6. Bảng tung độ đường tần suất lý luận theo các tham số thống kê: Cv, Cs, Xbq

Theo kết quả tính toán Xtb = 283.73; Cv = 0.1; Cs = 0.37. Sử dụng bảng Foxto-rupkin tính được các giá trị đường tần suất Xp ghi trong bảng sau:

P(%)	0.1	1	2	5	10	20	50	75	90	95	99
Ф(Cs,P)	3.5	2.6	2	1.7	1.4	0.9	-0.1	-0.7	-1.3	-1.6	-2.1
Kp = Ф.Cv + 1	1.35	1.26	1.20	1.17	1.14	1.09	0.99	0.93	0.87	0.84	0.79
Xp = Kp.Xtb	383.03	357.50	340.47	331.96	323.45	309.26	280.89	263.87	246.84	238.33	224.15

b.7. Vẽ đường tần suất theo 3 tham số thống kê Cv, Cs, X_bq:

Dựa vào ba tham số C_v, C_s, X_bq ta có đường tần suất lý luận sau:

Theo hình vẽ trên ta thấy đường tần suất lý luận phù hợp với các điểm kinh nghiệm. Vậy đây chính là đường tần suất cần tìm.

4. Các giá trị H1%; H5%; H10%.

Theo bảng kết quả tính toán đường tần suất lý luận ta có:

H1% =343.15 ; H5% = 325.91; H10% = 316.95%

5. Vẽ đương quá trình lũ thiết kế theo H5%:

Có H5% = 325.91. So với bảng thống kê mực nước đỉnh lũ, vào ngày 3 tháng IX năm 1978 có mực nước đỉnh lũ là 318 cm. Vì vậy đường lũ điển hình là đường thể hiện mực nước của ngày 3 tháng IX năm 1978.

Vậy H5% = 325.91 là đình lũ của đường quá trình lũ thiết kế, và các mực nước khác sẽ tịnh tiến theo hệ số K_X.

K_x= = 1.024

Chú thích biểu đồ:

H_max,dh = 318 (cm) và H_max,tk= 325.91 (cm)

Đường lũ điển hình

Đường lũ thiết kế

Mực nước trung bình ngày

Bài 2.

Xác định lưu lượng lớn nhất ứng với tần suất P1% của lũ xảy ra trên sông thuộc huyện VV tỉnh ZZ nằm trong vùng mưa VII với các tài liệu cho:

Diện tích lưu vực = 3,20 + N (km² )
Chiều dài lòng chủ L = 5,6 + 0,4N (km).
Tổng chiều dài các lòng nhánh Σl = 2,25 + 0,1N (km).
Độ dốc lòng chủ I_l = 9,5%o
Độ dốc sườn dốc I_S = 254%o.
Lượng mưa ngày từ tài liệu đo đạc (các giá trị trong bảng được cộng thêm với 0,1N-mm)
Đất trong lưu vực : cấp đất III
Hệ số nhám sườn dốc m_S = 0,2 và hệ số nhám lòng sông m_l = 7,0.
Diện tích hồ ao trong lưu vực bằng 0,1N km², nằm ở hạ lưu.

Giải: Với N = 18, ta có:

Diện tích lưu vực: F = 3,20 + 18 = 21.2 (km²)

Chiều dài lòng chủ: L = 5,6 + 0,4.18 = 12,8 (km)

Tổng chiều dài các lòng nhánh: ∑l = 2,25 + 0,1.18 = 4,05 (km)

Diện tích ao hồ trong lưu vực: f_ao = 0,1.18 = 1,8 (km²)

Dựa vào tài liệu đo đạc lượng mưa từ năm 1978 đến năm 2007 của tỉnh A, ta có. Bảng thống kê lượng mưa ngày lớn nhất của 30 năm. Đơn vị (mm)

TT	Năm	Lượng mưa, X(i)	Lượng mưa sắp xếp, X(i)sx
1	1978	158.7	158.7
2	1979	65.8	149.3
3	1980	110	140.3
4	1981	95	138.2
5	1982	113.2	136.0
6	1983	80.8	135.3
7	1984	114.8	124.9
8	1985	124.9	115.3
9	1986	60.3	114.8
10	1987	104.6	113.2
11	1988	80.3	110
12	1989	115.3	104.9
13	1990	90.9	104.6
14	1991	101.6	101.6
15	1992	89.5	100
16	1993	82.8	99
17	1994	136.0	95
18	1995	99	92.8
19	1996	83.3	90.9
20	1997	64	89.5
21	1998	87.3	88.7
22	1999	135.3	87.3
23	2000	138.2	83.3
24	2001	140.3	82.8
25	2002	92.8	80.8
26	2003	149.3	80.3
27	2004	100	79.3
28	2005	79.3	65.8
29	2006	88.7	64
30	2007	104.9	60.3
Tổng		3086,9
Trung bình		102,9

Từ bảng số liệu trên ta có bảng kết quả tính toán tần suất lý luận:

Theo kết quả tính toán tần suất lý luận, ta có P1% là H1%= 171,07.

Do đó, lưu lượng lũ lớn nhất ứng với P1% là:

Xác định lưu lượng theo công thức cường độ giới hạn:

Q = A_p .j.H_p.F (1)

Trong đó j, là hệ số dòng chảy. Phụ thuộc vào loại đất cấu tạo khu vực, lượng mưa ngày thiết kế (H_p) và diện tích lưu vực F. Theo bảng (2.1)

H_p = H1% = 171.07, F = 21,2 (km²), và cấp đất III

→ j = 0,638

A_p, là Modun tương đối của dòng chảy lớn nhất.

Các bước tiến hành trình tự như sau:
– Chiều dài bình quân sườn dốc lưu vực: b_s

b_s = = 698,98 (m)

Đặc trưng địa mạo của sườn dốc: Ф_s

Ф_s = 6,42

Từ Ф_s tra bảng ta xác định được thời gian nước chảy trên sườn dốc t_s= 59,2 phút. Theo bảng (2.2).

Đặc trưng địa mạo thủy văn của lòng sông: Ф_l

Ф_l = = = 126,4

Theo Ф_l, t_s và vùng mưa (VII) xác định Modun tương đối của dòng chảy lớn nhất A_p theo bảng (2.3). A_p= 0,0221.

Thay các trị số vào (1) ta được:
Q = A_p.j.H1%.F = 0,0221.0,638.171,07.21,2 = 51.13 (m³/s)

PHỤC LỤC

Bảng 2.1 BẢNG HỆ SỐ DÒNG CHẢY THIẾT KẾ

Bảng 2.2 BẢNG THỜI GIAN NƯỚC CHẢY TRÊN SƯỜN DỐC t_s, TRA THEO HỆ SỐ ĐỊA MẠO THỦY VĂN SƯỜN DỐC VÀ VÙNG MƯA

Bảng 2.3 BẢNG MODUN TƯƠNG ĐỐI A_p THEO Ф_l, VÙNG MƯA VÀ THỜI GIAN NƯỚC CHẢY TRÊN SƯỜN DỐC.

April 7, 2019

Bài tập lớn nền móng Tính toán và thiết kế móng nông
Bài tập lớn nền móng Tính toán và thiết kế móng nông

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Tổng hợp các đề cương đại học hiện có của Đại Học Hàng Hải: Đề Cương VIMARU

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Bài tập lớn Kế toán tài chính

[toc]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn nền móng Tính toán và thiết kế móng nông

ĐỀ BÀI TẬP LỚN NỀN MÓNG

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG NÔNG

Họ và tên sinh viên:……………………………………………………………Lớp:……………….

Mã số sinh viên:………………………………………………………………………………………….

A.YÊU CẦU CHUNG
- Mỗi sinh viên làm tất cả 05 vấn đề.
- Làm trên giấy A4, chép tay.
- Kẹp tờ đề lên trên cùng khi nộp.
B. CÁC VẤN ĐỀ

Các vấn đề sau sử dụng chung một loại vật liệu:

Bê tông móng dùng bê tông B20 có R_b = 11500 kN/m²; R_bt = 900 kN/m².

Cốt thép móng sử dụng loại có R_s = 260 MN/m².

Vấn đề 1: Tính toán móng đơn chịu tải thẳng đứng đúng tâm

Thiết kế móng đơn dưới chân cột có kích thước 0,3m x 0,3m, lực dọc tại chân cột N^tc= 48T. Đất nền có g = 1,92T/m³, c = 0T/m², j=30^o.

Mực nước ngầm ở độ sâu 12m kể từ mặt đất tự nhiên.

Kết quả thí nghiệm nén cố kết đất nền như sau:

p(T/m²) 0 2.5 5 10 20 40 64 80

e 0.632 0.612 0.591 0.584 0.573 0.56 0.551 0.54

Vấn đề 2a: Móng đơn chịu tải thẳng lệch tâm nhỏ (lệch tâm 1 phương).

Thiết kế móng đơn dưới chân cột có kích thước 0,3mx0,3m, lực dọc tại chân cột N^tc=48T, moment M_x^tc=3,6Tm. Đất nền có g=1,92T/m³, c=0T/m², j=30^o.

Mực nước ngầm ở độ sâu 12m kể từ mặt đất tự nhiên.

Kết quả thí nghiệm nén cố kết đất nền như sau:

p(T/m²) 0 2.5 5 10 20 40 64 80

e 0.632 0.612 0.591 0.584 0.573 0.56 0.551 0.54

Vấn đề 2: Móng đơn chịu tải thẳng lệch tâm nhỏ (lệch tâm hai phương).

Thiết kế móng đơn dưới chân cột có kích thước 0,3mx0,3m, lực dọc tại chân cột N^tc=50T, moment M_x^tc=3,75Tm, moment M_y^tc=1,25Tm. Đất nền có g=1,89T/m³, c=3,01T/m², j=20^o.

Mực nước ngầm ở độ sâu 11m kể từ mặt đất tự nhiên.

Kết quả thí nghiệm nén cố kết đất nền như sau:

p(kG/cm²) 0 0,25 0,5 1 2 4 6,4 8

e 0,719 0,705 0,69 0,673 0,639 0,594 0,54 0,504

Vấn đề 3: Móng đơn chịu đồng thời tải đứng, moment và tải ngang.

Thiết kế móng đơn dưới chân cột có kích thước 0,3mx0,3m, lực dọc tại chân cột N^tc=50T, moment M_x^tc = 2,5Tm, lực ngang Q_y^tc = 5T. Đất nền có g =1,89T/m³, c = 3,01T/m², j = 20^o.

Mực nước ngầm ở độ sâu 11m kể từ mặt đất tự nhiên.

Kết quả thí nghiệm nén cố kết đất nền như sau:

p(kG/cm²) 0 0,25 0,5 1 2 4 6,4 8

e 0,719 0,705 0,69 0,673 0,639 0,594 0,54 0,504

Vấn đề 4: Móng băng dưới tường chịu tải trọng thẳng đứng- Phản lực nền phân bố tuyến tính.

Thiết kế móng băng dưới tường dày 300 mm, tiếp nhận một tải đúng tâm N^tc = 300 kN/m dài. Các đặc trưng nền và bê tông móng giống vấn đề 1.

Vấn đề 5: Móng băng dưới cột.

Thiết kế móng băng dưới cột như hình sau, tiếp nhận các tải đúng tâm cột 1 và 4: N^tc = 600 kN, cột 2 và 3: N^tc = 1200 kN. Kích thước chân cột là 500 mm x 500 mm.

Các đặc trưng của đất nền và bê tông móng giống vấn đề 1.
1. TÀI LIỆU THAM KHẢO.
2. Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, Nhà xuất bản Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh, 2002.
3. Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền và Móng, Nhà xuất bản Xây dựng, 2008.
4. Phan Hồng Quân, Nền và móng, Nhà xuất bản Giáo dục, 2006.
April 7, 2019
BÀI TẬP LỚN MÔN KIẾN TRÚC MÁY TÍNH
BÀI TẬP LỚN MÔN KIẾN TRÚC MÁY TÍNH

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Tổng hợp các đề cương đại học hiện có của Đại Học Hàng Hải: Đề Cương VIMARU

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Bài tập lớn Vận dụng thuyết cấu tạo Hoá học để giải một số bài tập định tính phần phi kim trong đề thi học sinh giỏi Hóa học và đề thi Olympic Hóa học

[toc]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN KIẾN TRÚC MÁY TÍNH

Bài tập lớn Kiến trúc Máy tính

BÀI TẬP LỚN MÔN KIẾN TRÚC MÁY TÍNH

GVHD : ĐINH ĐỒNG LƯỠNG

Quy định :
- Lớp trưởng chia nhóm trong lớp từ 5-8 người một nhóm(một trưởng và một thư ký nhóm). Mỗi nhóm sẽ nhận một chuyên đề lý thuyết để tìm hiểu, dịch và báo cáo. Một bài tập lớn lập trình. Lớp trưởng đánh máy và in ra danh sách các nhóm (họ tên, mã số sinh viên).
- Mỗi nhóm được đặt tên theo thứ tự 1,2,3,…
- Ngôn ngữ lập trình sử dụng trên môi trường Windows.
- Phần lập trình sẽ được đánh giá và lấy điểm kiểm tra.
- Phần lý thuyết các nhóm sinh viên sẽ trình bày trước lớp về đề tài của nhóm mình. Các nhóm phải chuẩn bị phần báo báo bằng slide và phần báo cáo chi tiết bằng word nộp giáo viên bằng đĩa lớp trước buổi báo cáo trong các buổi học đầu đợt 2. Kết quả đánh giá sẽ thuyết trình sẽ được cộng thêm điểm vào bài tập lớn.
- Sinh viên nộp bài tập lập trình cho GVHD sau khi kết thúc môn học 2 tuần. Chương trình nguồn và chương trình biên dịch sẵn được ghi vào CD nộp.
Phần I

TÌM HIỂU LÝ THUYẾT MÔN KIẾN TRÚC MÁY

1. Cache Memory
- Computer Memory System Overview
- Cache Memory Principles
- Elements of Cache Design
- Pentium II Cache Organizations
2. Internal Memory
- Semiconductor Main Memory
- Error Correction
- Advanced DRAM Organization
3. External Memory
- Magnetic Disk
- Optical Memory
- Magnetic Tape
4. RAID(Redundant Arrays Of Inexpensive Disks)
- Background
- Solution
- A Better Solution: RAID
- Different Levels of RAID
5. Input/Output
- External Devices
- I/O Modules
- Programmed I/O
- Interrupt-Driven I/O
Trang 1/3

Bài tập lớn Kiến trúc Máy tính
- Direct Memory Access
- I/O Channels and Processors
6. Operating System Support
- Operating System Overview
- Scheduling
- Memory Management
7. Instruction Sets: Characteristics and Functions
- Machine Instruction Characteristics
- Types of Operands
- Types of Operations
- Assembly Language
8. Instruction Sets: Addressing Modes and Formats
- Addressing
- Instruction Formats
- Pentium II Instruction Formats
9. CPU Structure and Function
- Processor Organization
- Register Organization
- The Instruction Cycle
- Instruction Pipelining
- The Pentium II,III,IV Processor
10. Reduced Instruction Set Computers (RISCs)
- Instruction Execution Characteristics
- The Use of a Large Register File
- Compiler-Based Register Optimization
- Reduced Instruction Set Architecture
- RISC Pipelining
- The RISC versus CISC Controversy
11. Instruction-Level Parallelism and Superscalar Processors
- Overview
- Design Issues
- Pentium II
- IA-64 Instruction Set Architecture
- Itanium Organization
Phần II

ĐỀ TÀI LẬP TRÌNH MÔ PHỎNG HOẠT ĐỘNG ALU

Yêu cầu:
- Giao diện chương trình thân thiện người sử dụng.
- Thực hiện đầy đủ các phép toán số học và logic (+,- ,*,/, AND,OR,XOR,NOT, phép dịch, phép quay,…).
- Trình bầy ngắn gọn lý thuyết và ngôn ngữ và giải thuật có sử dụng để lập trình.
- Có phần giới thiệu về nhóm làm việc.
—Hết—

Trang 2/3

Bài tập lớn Kiến trúc Máy tính

Trang 3/3
April 7, 2019
Bài tập lớn môn học Thiết kế tối ưu – Tối ưu hóa thể tích móng đơn
Bài tập lớn môn học Thiết kế tối ưu – Tối ưu hóa thể tích móng đơn

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:BÀI TẬP LỚN CƠ KẾT CẤU

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%A0i-t%E1%BA%ADp-l%E1%BB%9Bn-m%C3%B4n-h%E1%BB%8Dc-Thi%E1%BA%BFt-k%E1%BA%BF-t%E1%BB%91i-%C6%B0u-T%E1%BB%91i-%C6%B0u-h%C3%B3a-th%E1%BB%83-t%C3%ADch-m%C3%B3ng-%C4%91%C6%A1n.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn môn học Thiết kế tối ưu – Tối ưu hóa thể tích móng đơn

TỐI ƯU HOÁ THỂ TÍCH MÓNG ĐƠN

1. Giới thiệu tổng quan về chương trình.

Đây là chương trình tính toán thiết kế tối ưu các thông số thể tích móng đơn. Chương trình được viết trên phần mềm lập trình C là Dev-C++. Kết quả chạy chương trinh sẽ cho kết quả những kích thước tối ưu tương ứng với thể tích móng đơn là nhỏ nhất.

2. Nội dung kỹ thuật của bài toán.

Xác định các kính thước tối ưu của mặt cắt. Các kích thước này bao gồm chiều dài, chiều rộng, chiều cao của móng. Điều kiện các kích thước này phải thoả mãn sao cho thể tích móng là nhỏ nhất nhưng vẫn đáp ứng được các yêu cầu về cường độ và các yêu cầu cấu tạo khác.

3. Mô hình bài toán thiết kế tối ưu tương ứng.
- Tìm cực tiểu hoá hàm:
Mục tiêu = F = V(a, b, h)
- Các điều kiện ràng buộc:
s_TB^d ≤ R^tc

s_max^d ≤ 1,2R^tc

h_u ≥ 0,66(a-a_c)(s_max/R_ku)^0,5

4. Lựa chọn phương pháp giải.

Để giải bài toán này có rất nhiều phương pháp. Tuy nhiên ở đây ta sử dụng phương pháp thử nghiệm độc lập. Đây là phương pháp rất đơn giản và rất thuận tiện trong tính toán trên máy tính. Ta dùng phần mềm lập trình C là Dev-C++ để giải.

5. Sơ đồ khối chương trình.

6. Hướng dẫn thực hiện chương trình.

Chạy chương trình bằng file “TKTU mong don_KVS.exe”

7. Kết quả chạy.

CAC SO LIEU BAI TOAN:
1. Chieu dai mong la: a = 3.00 m
2. Chieu rong mong la: b = 2.50 m
3. Chieu cao mong la: h = 1.50 m
4. Chieu sau chon mong la: Hs = 1.95 m
5. Canh cua cot vuong la: ac = 0.40 m
6. Cac tai trong tieu chuan la: Ntc = 30.00 T, Mtc = 2.00 T.m, Qtc = 2.00 T
7. Be tong do tai cho co cuong do keo khi uon la: Ru = 65.00 T/m2
8. Dung trong trung binh cua betong va dat tren mong la: 2.00 T/m3
9. Cuong do tieu chuan lop dat duoi day mong la: Rtc = 24.00 T/m2
CAC THONG SO KHI CHUA TOI UU:
1. Chieu dai mong la: a = 3.00 m
2. Chieu rong mong la: b = 2.50 m
3. Chieu cao mong la: h = 1.50 m
4. The tich mong don la: V = 11.250000 m3
CAC THONG SO SAU KHI TOI UU:
1. Chieu dai mong la: a = 1.860001 m
2. Chieu rong mong la: b = 1.360001 m
3. Chieu cao mong la: h = 0.360001 m
4. The tich mong don la: V = 0.910660 m3
1. Bản in chương trình.
#include <stdio.h>

#include <math.h>

main()

{

float N=30, M=2, Q=2, dungtrongD=1.79, gocms=27, c=0.2, dungtrongtb=2, ac=0.4, Hs=1.95, Ru=65, E=1000, m=1;

float a=3, b=2.5, h=1.5, F, W, Rtc=24, USmax, USmin, UStb, Can;

//Khai bao so lieu ban dau

printf(“\nCAC SO LIEU BAI TOAN:”);

printf(“\n1. Chieu dai mong la: a = %.2f m”, a);

printf(“\n2. Chieu rong mong la: b = %.2f m”, b);

printf(“\n3. Chieu cao mong la: h = %.2f m”, h);

printf(“\n4. Chieu sau chon mong la: Hs = %.2f m”, Hs);

printf(“\n5. Canh cua cot vuong la: ac = %.2f m”, ac);

printf(“\n6. Cac tai trong tieu chuan la: Ntc = %.2f T, Mtc = %.2f T.m, Qtc = %.2f T”, N, M, Q);

printf(“\n7. Be tong do tai cho co cuong do keo khi uon la: Ru = %.2f T/m2”, Ru);

printf(“\n8. Dung trong trung binh cua betong va dat tren mong la: %.2f T/m3”, dungtrongtb);

printf(“\n9. Cuong do tieu chuan lop dat duoi day mong la: Rtc = %.2f T/m2”,Rtc);

printf(“\n\nCAC THONG SO KHI CHUA TOI UU:”);

printf(“\n1. Chieu dai mong la: a = %.2f m”, a);

printf(“\n2. Chieu rong mong la: b = %.2f m”, b);

printf(“\n3. Chieu cao mong la: h = %.2f m”, h);

printf(“\n3. The tich mong don la: V = %f m3”, a*b*h);

F=b*a;

W=b*a*b/6;

USmax=dungtrongtb*Hs+N/(1.15*F)+(M/1.15+Q/1.15*Hs)/W;

USmin=dungtrongtb*Hs+N/(1.15*F)-(M/1.15+Q/1.15*Hs)/W;

UStb=(USmax+USmin)/2;

Can=sqrt(USmax/Ru);

while(USmax<=1.2*Rtc&&UStb<Rtc&&h>=0.66*(a-ac)*Can)

{

a=a-0.01;

b=b-0.01;

h=h-0.01;

}

a=a+0.01;

b=b+0.01;

h=h+0.01;

printf(“\n\nCAC THONG SO SAU KHI TOI UU:”);

printf(“\n1. Chieu dai mong la: a = %f m”, a);

printf(“\n2. Chieu rong mong la: b = %f m”, b);

printf(“\n3. Chieu cao mong la: h = %f m”, h);

printf(“\n3. The tich mong don la: V = %f m3”, a*b*h);

getch();

}

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí
[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
April 7, 2019

BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Hướng dẫn làm bài tập lớn trắc địa

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-M%C3%94N-H%E1%BB%8CC-%C4%90%E1%BB%8AA-CH%E1%BA%A4T-C%C3%94NG-TR%C3%8CNH.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

Yêu cầu đối với sinh viên:

Sinh viên thực hiện bài tập theo số tương ứng thứ tự trong danh sách lớp.

Phần tính toán các chỉ tiêu cơ lý thực hiện bằng thủ công (không dùng bảng tính). Các chỉ tiêu thí nghiệm trực tiếp đã có, yêu cầu tính toán các chỉ tiêu còn lại (phần ô để trống) và gọi tên đất cùng với trạng thái của nó.
Phần tính toán và vẽ biểu đồ thành phần hạt, biểu đồ thí nghiệm nén 1 trục, biểu đồ thí nghiệm cắt phẳng thực hiện trên Excel (có tài liệu hướng dẫn).

1. Hướng dẫn tính sức chịu tải quy ước:

Sức chịu tải quy ước là chỉ tiêu rất quan trọng trong việc đánh giá về khả năng chịu tải của đất đá. So sánh với tải trọng truyền xuống nền đất và sức chịu tải quy ước có thể sơ bộ xác định được khả năng ổn định của nền đất dưới tải trọng công trình. Việc tính toán sức chịu tải quy ước R₀ thường phải trải qua nhiều bước và dễ gặp sai sót (chủ yếu do nhầm lẫn đơn vị tính). Công thức tính R₀ như sau:

R₀ = (A.b + B.h).g + C.D (kG/cm²)

Trong đó:

b, h : Chiều rộng, chiều sâu chôn móng, quy ước b= h= 1 (m).

: Khối lượng thể tích tự nhiên của đất (g/cm³).

C: Lực dính kết của đất (kG/cm²).

j: Góc ma sát trong của đất (độ).

A, B, D : Hệ số chuyển đổi, tính từ giá trị ma sát trong j.

A =	0.25p		B = 1 +	A	D =	A
	1	+ j – 1.57		0.25		0.25 Tangj

	Tangj

Trong đó: e_o

2. Hướng dẫn tính Mô đun tổng biến dạng:

Cũng có tầm quan trọng như sức chịu tải quy ước, chỉ tiêu môđun tổng biến dạng cho phép đánh giá mức độ biến dạng của đất đá dưới tải trọng của công trình. Từ chỉ tiêu này cho phép tính toán độ lún của nền đất dưới tác dụng của công trình.

E₀	= b	1 + e₀	m _k	(kG/cm²)

		^a1-2

: Hệ số rỗng tự nhiên của đất.

: Hệ số phụ thuộc vào biến dạng ngang của từng loại đất đá, cụ thể như sau:

b = 0.80 đối với cát. b = 0.62 đối với sét pha.

b = 0.74 đối với cát pha. b = 0.40 đối với sét.

a_1-2 : Hệ số nén lún tương ứng cấp áp lực P = 1 và 2 kG/cm².

m_k : Hệ số chuyển đổi môđun biến dạng từ trong phòng sang ngoài trời bằng cách

sử dụng thí nghiệm nén tĩnh nền ngoài hiện trường, tra bảng phụ thuộc vào hệ số rỗng e₀ và độ sệt I_S. Trường hợp I_S < 0.75 thì tra theo bảng sau:

Loại đất					m_k
Loại đất		e =0.45	e= 0.55	e= 0.65	e= 0.75	e= 0.85	e= 0.95	e= 1.05
		e =0.45	e= 0.55	e= 0.65	e= 0.75	e= 0.85	e= 0.95	e= 1.05

Cát pha	4.0		4.0	3.5	3.0	2.0	–	–

Sét pha	5.0		5.0	4.5	4.0	3.0	2.5	2.0

Sét	–		–	6.5	6.0	5.5	5.0	4.5

Ghi chú: – Các giá trị trung gian được xác định theo phương pháp nội suy 1 chiều.

Khi I_S ≥ 1.00 thì lấy m_k = 1.0.

Khi I_S ≥ 0.75 thì lấy m_k = 1.5 (tôi đề nghị như vậy).

3. Hướng dẫn vẽ biểu đồ thành phần hạt:

Biểu đồ thành phần hạt thể hiện phần trăm tích luỹ các nhóm hạt và đường kính cỡ hạt. Trục đường kính cỡ hạt biểu thị bằng logarit. Phần trăm tích luỹ tính bằng phần trăm hàm lượng hạt nhỏ hơn nó (lớn nhất bằng 100%, nhỏ nhất bằng 0%). Chi tiết phần vẽ biểu đồ thành phần hạt trong bài 5 của giáo trình Ứng dụng Excel trong Địa chất công trình. (Yêu cầu xây dựng biểu đồ và bảng tính như hình ở dưới).

4. Hướng dẫn vẽ biểu đồ cắt phẳng:

Biểu đồ cắt phẳng thể hiện mối tương quan giữa áp lực nén khi cắt (P) và ứng suất cắt (t). Trên cơ sở của phương pháp bình phương bé nhất, chúng ta xây dựng được phương trình tương quan tuyến tính y = ax + b. Từ đó yêu cầu xác định được lực dính kết C và góc ma sát trong j bằng các hàm có sẵn trong Excel. Giá trị sức kháng cắt là cơ sở của việc xác định sức chịu tải quy ước tại mục 1. Chi tiết nội dung này trong mục c, d (bài 5) của giáo trình Ứng dụng Excel trong Địa chất công trình. (Yêu cầu xây dựng biểu đồ và bảng tính như hình ở dưới).

5. Hướng dẫn vẽ biểu đồ nén một trục:

Biểu đồ nén một trục thể hiện mối quan hệ giữa áp lực nén (P) và hệ số rỗng (e), giữa các điểm được nối bằng đường cong. Trên cơ sở đó, chúng ta xác định được các hệ số nén lún a tương ứng với những khoảng áp lực. (Yêu cầu xây dựng biểu đồ và bảng tính như hình ở dưới).

Bài giảng Ứng dụng Excel trong Địa chất công trình có thể tải trực tiếp từ nguồn tại đây:

http://www.giaiphapexcel.com/forum/showthread.php?3191-Cu%E1%BB%91n-s%C3%A1ch–Excel-c%C6%A1-b%E1%BA%A3n-v%C3%A0-%E1%BB%A9ng-d%E1%BB%A5ng-trong–%C4%90%E1%BB%8Ba-ch%E1%BA%A5t-c%C3%B4ng-tr%C3%ACnh-ti%E1%BA%BFng–Vi%E1%BB%87t&p=180892#post180892

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

April 6, 2019

BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Bài tập lớn môn Cơ khí

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-M%C3%94N-TH%E1%BB%A6Y-L%E1%BB%B0C-%C4%90%E1%BA%A0I-C%C6%AF%C6%A0NG.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

(ĐỀ SỐ: 03)

1/ Một bể nước có diện tích đáy là S = 10 (m²), chiều cao của nước trong bể là h = 10 (m), mặt thoáng tiếp xúc với khí trời (hình vẽ). Xác định áp lực tác dụng lên mặt trong của đáy bể. Cho biết áp suất khí trời là p_a = 1 (at), khối lượng riêng của nước là ρ = 1000 (kg/m³), gia tốc trọng trường

g = 9,81 (m/s²).

Giải

Áp lực tác dụng lên mặt trong của đáy bể là :

P = 1,96.10⁶ (N) = 1,96 (MPa)

2/ Xác định áp suất dư tại điểm A trong ống có 2 loại chất lỏng nước và thuỷ ngân (hình vẽ), h = 50 (cm). Biết trọng lượng riêng của nước là       9810 (N/m²), trọng lượng riêng của thuỷ ngân gấp 1,5 lần của nước. Áp suất khí trời là 1 (at).

Giải

Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

áp suất dư tại A là: 1,1 – 1 = 0,1 (at)

3/ Xác định áp suất dư tại điểm A trong ống chứa nước (hình vẽ),

h = 60 (cm). Biết trọng lượng riêng của nước là 9810 (N/m²). Áp suất khí trời là p_a = 1 (at).

Giải

Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

áp suất dư tại A là: 1,06 – 1 = 0,06(at)

4/ Xác định áp suất tại điểm A trong ống chứa nước (hình vẽ),

h = 60 (cm). Biết trọng lượng riêng của nước là 9810 (N/m²). Áp suất khí trời là p_a = 1 (at).

Giải

Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

5/ Xác định chiều cao cột chất lỏng h dâng lên so với mặt thoáng của bể chứa nước (hình vẽ). Biết áp suất mặt thoáng trong bể

p₀ = 1,5 (at), khối lượng riêng của nước là 1000 (kg/m³), áp suất khí trời    p_a = 1 (at).

Giải

Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

mà

6/ Xác định chiều cao cột chất lỏng h hạ xuống so với mặt thoáng của bể chứa dầu (hình vẽ). Biết áp suất mặt thoáng trong bể p₀ = 0,5 (at), khối lượng riêng của dầu là 800 (kg/m³), áp suất khí trời p_a = 1 (at).

Giải

Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

mà

7/ Một khối gỗ có kích thước: a = b = 30 (cm); h = 50 (cm) thả tự do trên mặt nước. Xác định thể tích gỗ nổi trên mặt nước. Biết khổi lượng riêng của gỗ là 800 (kg/m³), của nước là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Thể tích của toàn miếng gỗ là: V(gỗ) = 0,3.0,3.0,5 = 0,045 (m³)

Mặt khác trọng lượng của gỗ bằng lực đẩy Acsimet

Ta có : _n.V(chìm) = _g.V(gỗ)

V(chìm) = 800.9,81.0,045/ 1000.9,81 = 0,036 (m³)

Vậy thể tích gỗ nổi là: 0,045-0,036 = 0,009 (m³)

8/ Một thanh gỗ đồng chất dài L = 2 (m), diện tích ngang là S, có khối lượng riêng là 600 (kg/m³) được gắn vào bản lề O đặt cách mặt nước một khoảng a = 0,4 (m). Tìm góc nghiêng ɑ khi thả thanh gỗ vào nước. Biết khối lượng riêng của nước là 1000 (kg/m³).

Giải

Gọi chiều dài phần thanh gỗ ngập trong nước là L₁, chiều dài cả thanh gỗ

là L thì chiều dài phần thanh gỗ trên mặt nước là L₂ = L – L₁

Phương trình cân bằng của vật là:

F = P_g

.

mà L₂ = L – L₁ L₂= 2 – 1,2 = 0,8 (m)

Góc nghiêng ɑ khi thả thanh gỗ vào nước là :

cos

9/ Cánh cửa OA có thể quay quanh bản lề O có kích thước h = 3 (m);         b = 80 (cm) ngăn nước. Xác định lực P sao cho cánh cửa vẫn thẳng đứng như hình vẽ. Biết trọng lượng riêng của nước là 9810 (N/m²).

Giải

Áp lực nước tác dụng lên cánh cửa OA là :

Điểm đặt áp lực cách A một khoảng là :

AD

AD

Có

10/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên một bên đường ống tròn ABC có chiều dài 100 (m), bán kính R = 10 (cm). Môi trường bên trong và bên ngoài đường ống là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Tổng áp lực tác dụng là :

Thành phần áp lực ngang là :

mà

Thành phần áp lực đứng là :

mà

11/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên một bên của thành hầm mỏ AB có chiều dài 50 (m), bán kính R = 3 (m). Môi trường bên trong và bên ngoài hầm là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Tổng áp lực tác dụng là :

Thành phần áp lực ngang là :

mà

Thành phần áp lực đứng là :

mà

12/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên chân thành bể hình trụ AB có chiều dài 10 (m), bán kính R = 1 (m), chiều cao chất lỏng là h = 2R. Môi trường bên trong và bên ngoài bể là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Tổng áp lực tác dụng là :

Thành phần áp lực ngang là :

mà

Thành phần áp lực đứng là :

mà

13/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên chân thành bể hình trụ AB có chiều dài 10 (m), bán kính R = 1 (m), chiều cao chất lỏng là h = 2R. Môi trường bên trong và bên ngoài bể là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Tổng áp lực tác dụng là :

Thành phần áp lực ngang là :

mà

Thành phần áp lực đứng là :

mà

14/ Xác định tổng áp lực của chất lỏng tác dụng lên một nửa đường tròn ABC có chiều dài 100 (m), bán kính R = 10 (cm), chiều cao chất lỏng là

h = 2R. Môi trường bên trong và bên ngoài đường ống là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Tổng áp lực tác dụng là :

Thành phần áp lực ngang là :

mà

Thành phần áp lực đứng là :

mà

15/ Xác định tổng áp lực của chất lỏng tác dụng lên thành chắn OA có chiều cao 12 (m), rộng 6 (m), chiều cao chất lỏng bên thượng lưu là h = 10 (m), hạ lưu là h/2. Môi trường bên trong và 2 bên thành chắn là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m³), g = 9,81 (m/s²).

Giải

Áp lực của chất lỏng từ phía thượng lưu tác dụng lên thành chắn OA là :

mà

Áp lực của chất lỏng từ phía hạ lưu tác dụng lên thành chắn OA là :

mà

Tổng áp lực của chất lỏng tác dụng lên thành chắn OA là :

16/ Dầu được nén trong xylanh có tiết diện là S, lúc đầu chiều cao cột dầu trong xylanh là 1000 (mm), sau khi nén piston đi xuống một đoạn là

3,7 (mm), khi đó áp suất dư tăng từ 0 đến 50 (at). Hệ số nén của dầu bằng bao nhiêu?

Giải

Áp dụng công thức tính hệ số co giãn thể tích :

Ta có : V= S.1000 (mm³)

= S.3,7(mm³)β_p= = – 7,4.10^-5(cm²/kg)

= 50 (at)

Dấu (-) biểu thị áp suất và thể tích tỉ lệ nghịch với nhau

17/ Một đường ống dài 3 (km), đường kính 10 (cm) dẫn chất lỏng có độ nhớt động lực μ = 0,04 (N.s/m²). Vận tốc chất lỏng phân bố theo quy luật:

v = 10y – y² (cm/s) . Xác định lực ma sát tác động lên thành ống.

Giải

= v^’ = 10 – 2y   (cm/s)

S = = = 942,48 (m²)

Lực ma sát tác động lên thành ống là :

F = S. = 0,04.942,48(0,1- 0,02.0) = 3,77 (N)

F = 3,77 (N)

18/ Xác định ứng suất tiếp tại thành tàu thuỷ đang chuyển động, nếu sự phân bố vận tốc của nước theo phương pháp tuyến với thành tàu là:

v = 516y – 13400y² (m/s), độ nhớt động lực ở 15⁰C là: μ = 0,00115 (N.s/m²).

Giải

= v^’ = 516 – 26800y (m/s)

Ứng suất tiếp tại thành tàu thuỷ là :

.

19/ Một đường ống tròn dài 30 (m), đường kính 6 (cm) dẫn dầu có độ nhớt động lực μ = 0,05 (N.s/m²). Vận tốc phân bố theo quy luật:

v = 20y – 3y² (cm/s) . Xác định lực nhớt trên một đơn vị diện tích cách thành ống 2 (cm)?

Giải

= v^’ = 20 – 6y   (cm/s)

S = 1 (m²)

Lực ma sát tác động lên một đơn vị diện tích cách thành ống

2 (cm) là :

F = S. = 0,05.(20 – 6.2).10^-2 = 4.10^-3 (N)

F = 4.10^-3 (N)

20/ Xác định lực ma sát của dòng nước bao quanh bản mỏng có kích thước

l = 3 (m) và h = 2 (m), nếu vận tốc dòng nước gần mặt đáy kênh phân bố theo quy luật v = 200y – 2500y² (cm/s) , với hệ số nhớt động lực của nước là: μ = 0,04 (N.s/m²).

Giải

= v^’ =200-5000y (cm/s)= 2-50y (m/s)

Lực ma sát của dòng nước bao quanh bản mỏng là :

F = 2..S.   = 2.0,04.3.2.(2 – 50.0)= 0,96 (N)

F = 0,96 (N)

21/ Xác định gia tốc ɛ của phân tố chất lỏng tại điểm A có toạ độ

A(1; 1; 1), nếu chuyển động đó là dừng. Cho biết các thành phần vận tốc của chúng là: u_x = x²; u_y = y²; u_z = z² (m/s).

Giải

Gia tốc tại điểm A(1,1,1) là :

với u_x = x²; u_y = y²; u_z = z² (m/s)

Ta có:

Gia tốc tại điểm A(1,1,1) là :

22/ Tìm thành phần vận tốc u_z của chất lỏng không nén được và chuyển động dừng, nếu các thành phần vận tốc là: u_x = -5x; u_y = 3y. Tại gốc toạ độ thì vận tốc

Giải

u_x = -5x; u_y = 3y

Phương trình vi phân liên tục của chất lỏng không nén được :

Sử dụng phương trình liên tục ta có :

;

Do đó : – 5 + 3 + = 0 C

Tại gốc toạ độ có z = 0 và u = 0 nên 0 = 0 + C hay C = 0u_z= 2z

23/ Xét xem dòng chảy sau đây thuộc loại gì, nếu biết:

u_x = ax; u_y = ay; u_z = 0.

Giải

; ;

Vì các hàm trên không phụ thuộc vào t chuyển động dừng

Ta có : ,

Dòng chảy là dòng chảy ổn định không xoáy hay

chuyển động dừng có thế

24/ Xét xem dòng chảy sau đây thuộc loại gì, nếu biết:

u_x = -ay; u_y = ax; u_z = 0.

Giải

; ;

Vì các hàm trên không phụ thuộc vào t chuyển động dừng

Ta có : ,

chuyển động xoáy

Vậy dòng chảy thuộc loại chuyển động dừng, có xoáy

25/ Xác định vận tốc của dòng chất lỏng tại tâm của đường ống nếu ta dùng thiết bị đo vận tốc (ống Pito) cắm vào tâm đường ống thì thấy chất lỏng dâng lên trong 2 ống chênh nhau một lượng là 10 (cm). Biết g = 9,81 (m/s²).

Giải

Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí ngay trước miệng ống

mặt cắt 2-2 ở vị trí mặt nước của ống 2

Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

; ;

Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

; ;

Mà lại có : (độ chênh lệch)

26/ Xác định vận tốc của dầu qua vòi cách mặt thoáng của bể kín là 1,2 (m); áp suất dư không khí trong bể là 0,08 (at). Bỏ qua tổn thất; g = 9,81 (m/s²); khối lượng riêng của dầu ρ = 800 (kg/m³).

Giải

Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí đầu vòi

mặt cắt 2-2 ở vị trí mặt thoáng

Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

; ;

Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

; ;

27/ Xác định áp suất tại điểm E của bình chứa nước như hình vẽ, tiết diện miệng vòi phun T bằng 1/2 diện tích đường ống. Bỏ qua tổn thất;

g = 9,81 (m/s²); khối lượng riêng của nước ρ = 1000 (kg/m³). Vận tốc tại miệng vòi phun là v_T = 20 (m/s).

Giải

Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí mặt thoáng

mặt cắt 2-2 ở vị trí điểm E

Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

; ;

Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

; ;

=

Có :

28/ Xác định lưu lượng trong ống xiphông, nếu tại điểm cao nhất cột áp chân không h_ck = 8 (m) (hình vẽ). Bỏ qua tổn thất; g = 9,81 (m/s²); khối lượng riêng của nước ρ = 1000 (kg/m³).

Giải

Chọn mặt cắt 1-1 ở mặt thoáng có độ cao 12 (m), mặt cắt 2-2 ở vị trí có

độ cao 16 (m)

Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

; ;

Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

; ; ;

Lưu lượng Q = w.u₂

Q = =(lit/s)

29/ Xác định lực tác dụng của dòng chất lỏng từ vòi phun có đường kính

d = 4 (cm) lên nửa van cầu lõm C (hình vẽ). Bỏ qua lực khối của dòng chất lỏng và tổn thất, g = 9,81 (m/s²); khối lượng riêng của nước

ρ = 1000 (kg/m³).

Giải

Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí vòi nước, mặt cắt 2-2 ở vị trí mặt thoáng.

Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

; ;

Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

; ;

Lực tác dụng lên nửa van cầu C là :

F = F₁+ F₂

Trong đó : F₁= F₂ = . w_2.

F = . w₂= 2.1000..14²= 492,8 (N)

30/ Một đường ống cao áp chứa đầy nước có bố trí một vòi phun ra ngoài không khí hướng thẳng lên trời. Nếu áp suất trong ống là 15 (at) thì cột nước phun ra đạt độ cao bao nhiêu? Bỏ qua tổn thất; g = 9,81 (m/s²); khối lượng riêng của nước ρ = 1000 (kg/m³).

Giải

Ta có cột nước đạt độ cao :

h = 150 (m)

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

April 5, 2019

BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Bài tập lớn Cơ học kết cấu tàu thủy

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-T%C6%AF%E1%BB%9CNG-CH%E1%BA%AEN-%C4%90%E1%BA%A4T.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT.

Số liệu tính toán:

Đề	Sinh viên	h (m)	( / )	( )	( )
B5	Mr. Thăng	1	16	4	2

I. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TƯỜNG CHẮN:

Bề rộng bản móng : qua nhiều lần tính toán ta chọn

B = 6000 (mm)

Chiều cao móng chọn từ ( → ) :

Chọn : ℎ = 500 (mm)

Chiều dày lớp đất đắp trước tường chắn là :

Chọn : Z = 500 (mm)

Tổng chiều cao tường chắn là :

H = 7000 (mm)

Bề rộng tường :

Họ tên : Zangloe MSSV: 20661187

Đỉnh tường : b = 300 (mm) o Chân tường : b = 800 (mm)

II. XÁC ĐỊNH CÁC HỆ SỐ:

Ta xem như lưng tường là trơn phẳng thẳng đứng ( α = 0 , β = 0 )

Lấy góc ma sát ngoài giữa đất với tường là:

= =

× 25 = 17 ( lấy từ

→

)

Hệ số áp lực ngang chủ động :

(cos

)

cos

1 +

sin(

) sin

cos(

+ )

( ) ₌

(

28)

= 0,3

17 1 +

(28 + 17)

( ) ₌

(cos 25)

= 0,34

cos 17

cos 17 1 +

sin(25 + 17) sin 25

cos(25 + 17)

Hệ số áp lực ngang bị động :

( ) ⁼ _0,343 ^{= 2.92}

Ta quy phần đất phía trên đỉnh tường chắn về tải tương đương.

Áp dụng công thức:	= (1 +		)	ℎ

Trong đó:	= 1 + tan 28 = 0,532
	= 4,2 − 0,5 = 3,7
	ℎ = 1
	0,532
=	1 +			18,9 × 1 = 20,3 (	)
		2 × 3,7

ð Tổng tải tương đương:

= + = 20,3 + 16 = 36,3 ( )

Họ tên : Zangloe MSSV: 20661187

III. TÍNH TOÁN ÁP LỰC LÊN TƯỜNG CHẮN:

Áp lực đứng lên tường chắn ( tính toán trên 1 mét tới ):

1 :

(

× ℎ ×

) =

(0,5 × 6,5 × 25) = 40,63 (

)

2 :

× ℎ

= 0,3

× 6,5 × 25 =

48,75 (

)

3 :

× ℎ

= 0,5

× 6 × 25 =

75 (

)

4 :

× ℎ

= 4,2 × 4 × 18,9 =

317,52 (

)

5 :

× ℎ

= 4,2

× 2,5 × 18,5 =

194,25 (

)

6 :

× ℎ

= 0,5

× 1 × 18,5 =

9,25 (

)

7 :

(

₇ − 0,5) ×

= (4,2 − 0,5) × 36,3 = 134,31 (

)

Áp lực ngang chủ động :

ð Tại	= 0 m	= >		^{( )} = −2 × 5 × √			= 5,48 (	)
			= −2			0,3
			= −2			0,3

ð Tại	= 0,83 m	= > =	^{( )} − 2		^{( )} = 18,9 × 0,83 × 0,3 − 5,48

Họ tên : Zangloe							MSSV: 20661187
		= − 0,77 (			)
		= − 0,77 (			)

	= >	=	( ) _{+ ×} ( ) ₋ ₂			( )
		= 18,9 × 0,83 × 0,3 + 0,3 × 35,99 − 5,48 = 10,03 (						)
		= 18,9 × 0,83 × 0,3 + 0,3 × 35,99 − 5,48 = 10,03 (						)
Tại = 4 m	= >	=	+ (	− ) ^{( )} = 10,03 + 18,9 × (4 − 0,83) × 0,3

28 ( )

= > =

× ^{( )} + 2

( )

28 − 5,48

× 0,34 + 2 × 6 ×

0,34 = 32,52 (

)

0,3

Tại = 7 m

= >

+ (

− ) ⁽

⁾ = 32,52 + 18,5 × (7 − 4) × 0,34

= 51,39 (

)

Áp lực ngang bị động:

= ^{( )} = 18,5 × 1 × 2,92 = 54,02 ( )

Tính toán các giá trị áp lực ngang E.

=		(5,48 + 0,77) × 0,83 = 2,6 ( )

= 10,03 × (4 − 0,83) = 31,8 (					)
=			(28 − 10,03) × (4 − 0,83) = 28,48 (			)

= 32,52 × (7 − 4) = 97,56 (					)
=			(51,39 − 32,52) × (7 − 4) = 28,31 (			)

=	=			54,02 × 1 = 27,01 (	)

Họ tên : Zangloe MSSV: 20661187

Bảng tổng hợp moment chống lật và moment lật đối với mũi tường chắn (điểm A). a. Bảng moment chống lật.

Tên	Lực / 1 mét tới		Cánh tay đòn	Moment / 1 mét tới
	(KN)		(m)	(KNm)

1	40,63		1,33	54,04

2	48,75		1,65	80,44

3	75		3	225

4	317,52		3,9	1238,33

5	194,25		3,9	757,58

6	9,25		0,5	4,63

7	134,31		4,15	557,39

	2,6		6,72	17,47
	27,01		0,33	8,91

		Tổng moment		2889,75

Họ tên : Zangloe				MSSV: 20661187
	b.	Bảng moment lật.

Tên		Lực / 1 mét tới	Cánh tay đòn	Moment / 1 mét tới
		(KN)	(m)	(KNm)

		31,8	4,585	145,8

		28,48	4,057	115,54

		97,56	1,5	146,34

		28,31	1	28,31

		Tổng moment		436

Kiểm tra moment chống lật quanh điểm A.

ậ ⁼ậ ⁼	ℎô	ậ	=	2889,75	= 6,63 > 2
	ậ			436

Vậy tường chắn ổn định chống lật quanh điểm A.

Tổng moment:

= _ô _ậ− _ậ = 2889,75 − 436 = 2453,75 ( )

Kiểm tra độ ổn định trượt ngang.

Lực chống trượt thống kê: ( tổng lực theo phương đứng)

819,71 KN

Lực xô ngang thống kê : ( tổng lực theo phương ngang)

156,54 KN

ượ	⁼ượ	=	R	× tan δ =	819,71	× tan 17 = 1,6 > 1,5
			R		156,54

vậy tường chắn ổn định trượt ngang.

Kiểm tra áp lực lên đất nền.

Hợp lực R cách điểm gót bản đáy là:

2453,75

∆= = _819,71 = 2,99 (m)

Độ lệch tâm e:

= −	₂ + ∆= −	6	+ 2,99 = − 0,01 ( )
		2

Áp lực max , min lên bản đáy:

Họ tên : Zangloe

MSSV: 20661187

819,71

6 × 0,01

1 −

= 135,25 (

)

1 ×

1 × 6

819,71

6 × 0,01

1 +

= 137,98 (

)

1 ×

1 × 6

Áp dụng công thức tính toán khả năng chịu tải của đất nền chịu tải trọng vừa thẳng đứng vừa có tải ngang.

ự

> 3

ự ă^̉

đứ

Trong đó: =

= 18,5 × 1 = 18,5

(D là chiều sâu chôn móng)

− 2

= 6 − 2 × 0,01 = 5,98 (

)

= 1 + 0,4

= 1 + 0,4 ×

= 1,07

5,98

= 1 + 2 tan

(1 − sin

)

= 1 + 2 tan 25

(1 − sin 25 )

5,98

= 1,05

= 1

10,81

1 −

= 0,77

10,81

1 −

= 1 −

= 0,32

= tan

× cos

= tan

156,54 × cos 0

= 10,81

819,71

Ta tra bảng được .

= 11,5

= 15

= 27

ð = 6 × 11,5 × 1,07 × 0,77 + 18,5 × 15 × 1,05 × 0,77 +

× 18,5 × 5,98 × 27 × 0,32 × 1

= 759,13 KN

Họ tên : Zangloe			MSSV: 20661187
ð	=	,	= 5,5 > 3

		137,98

ð Vậy nền đủ khả năng chịu lực.

IV. TÍNH CỐT THÉP.

Tính cốt thép bản đáy. o Áp lực lên bản gót:

= 36,3 + + ( − ) + ℎ

36,3 + 18,9 × 4 + 18,5 × (6,5 − 4) + 25 × 0,5

170,65 ( )

Áp lực lên bản mũi.

=+		ℎ = 18,5 × 0,5 + 25 × 0,5
= 21,75 (		)
= 21,75 (		)

Moment tại A.

Σ / = (135,87 − 21,75) × 1 × 0,5 + (135,87 − 135,25) × 1 × × 1

Họ tên : Zangloe MSSV: 20661187

57,27 (KNm)

Moment tại B.

Σ / = (170,65 − 137,98) × 4,2 × 2,1 − (137,98 − 136,37) × 4,2 × × 4,2

283,42 (KNm)

Tính cốt thép: (Tính cho 1 mét tới)

Giả thiết: Chiều dày lớp bê tông bảo vệ a = 75 (mm)

Bê tông B20, Thép CII

ð ℎ = ℎ − = 500 − 75 = 425 ( ) = 0,425 ( )

= 11,5 (	)
= 1 ( )
= 280 (	)

0,9 ( hệ số làm việc của bê tông)

Bản mũi:

∝ =		=	57,27 × 10		= 0,0306

	ℎ		0,9 × 11,5 × 1000 × 425

= 1 −	1 − 2 ∝ = 1 − 1 − 2 × 0,0306			= 0,0311

Diện tích cốt thép:

ℎ

0,0311 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 425

= 488,87 ()

280

Vậy ta chọn: ∅14

250

o Bản gót:

∝ =

283,42

= 0,1516

ℎ

0,9 × 11,5 × 1000 × 425

= 1 −

1 − 2 ∝ = 1 − 1 − 2 × 0,1516

= 0,1653

Diện tích cốt thép:

=	ℎ	=	0,1653 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 425	= 2596 ()
=		=	280	= 2596 ()
			280
Vậy ta chọn: ∅30	250

Họ tên : Zangloe MSSV: 20661187

Tính cốt thép bản đứng.

Dựa vào biểu đồ áp lực ngang: Như đã tính toán ở trên và tính toán lại ̀ ta được:

2,6 ( )
31,8 ( )

28,48 ( )

= 10,03 × (2 − 0,83) = 11,74 ( )

=	1	(16,67 − 10,03) × (2 − 0,83) = 3,88( )
	2

Bảng tính toán moment tại A:

Tên	Lực / 1 mét tới	Cánh tay đòn	Moment / 1 mét tới
	(KN)	(m)	(KNm)

	– 2,6	1,59	−4,13

	11,74	0,59	6,93

	3,88	0,39	1,51

Họ tên : Zangloe

MSSV: 20661187

Tổng moment

4,31

Tính toán cốt thép tại vị trí A. ( lấy a = 50 mm , ℎ = 454=> ℎ =

404

)

4,31

∝ =

= 0,0026

ℎ

0,9 × 11,5 × 1000 × 404

= 1 −

1 − 2 ∝ = 1 − 1 − 2 × 0,0026 = 0,0026

ℎ

0,0026 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 404

= 38,15 (

)

280

ð Vậy ta chọn thép theo cấu tạo : ∅14 250

Bảng tính toán moment tại B:

Tên

Lực / 1 mét tới

Cánh tay đòn

Moment / 1 mét tới

(KN)

(m)

(KNm)

– 2,6

3,59

−9,33

31,8

1,59

50,56

28,48

1,06

30,19

Tổng moment

71,42

Tính toán cốt thép tại vị trí B. ( lấy a = 50 mm , ℎ = 608=> ℎ = 558

)

71,42

∝ =

= 0,0222

ℎ

0,9 × 11,5 × 1000 × 558

= 1 −

1 − 2 ∝ = 1 − 1 − 2 × 0,0222

= 0,0224

ℎ

0,0224 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 580

= 462,3 (

)

280

ð Vậy ta chọn thép : ∅14 250

Bảng tính toán moment tại C:

Tên	Lực / 1 mét tới		Cánh tay đòn		Moment / 1 mét tới
	(KN)		(m)		(KNm)

	– 2,6		6,72		−17,42

	31,8		4,59		145,96

	28,48		4,06		115,63

	97,56		1,5		146,34

	28,31		1		28,31

	-27,01		0,33		−8,91

		Tổng moment			409,91

Tính toán cốt thép tại vị trí C. ( lấy a = 50 mm , ℎ = 800				=> ℎ = 750	)

Họ tên : Zangloe

MSSV: 20661187

409,91

∝ =

= 0,0704

ℎ

0,9 × 11,5 × 1000 × 750

= 1 −

1 − 2 ∝ = 1 − 1 − 2 × 0,0704

= 0,0731

ℎ

0,0731 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 750

= 2026 ()

280

ð Vậy ta chọn thép : ∅28 250

BỐ TRÍ CỐT THÉP.

Do bản vẽ đưa vào đây thì quá nhỏ nên không thể xem được. Ai có nhu cầu hoặc thắc mắc thì để lại Comment mình send bản vẽ Acad sang cho và giải thích trong phạm vi hiểu biết. Hoặc email: [email protected] hoặc [email protected] .

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

April 5, 2019

Bài tập lớn Cơ Học Đất

Bài tập lớn Cơ Học Đất

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Tổng hợp các đề cương đại học hiện có của Đại Học Hàng Hải: Đề Cương VIMARU

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Bài tập lớn Thiết kế sản phẩn tín dụng hộ kinh doanh gia đình

[toc]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn Cơ Học Đất

Bài tập lớn Cơ Học Đất

Đề bài:

Móng băng dưới tường bề rộng b_b và móng đơn dưới cột bề rộng b, bề dài l chôn sâu h ở phía ngoài nhà. Đất nền gồm 1 lớp sét pha có chiều dày chưa kết thúc trong hố khoan thăm dò sâu 16m. điều kiện đất và móng như hình vẽ và các bảng .

Nội lực:

– Tại đỉnh móng đơn: lực dọc , , .

– Tại đỉnh móng băng: lực dọc , .

Tính độ lún của các điểm 0, ở đáy móng đơn và J ở đáy móng băng có kể

đến ảnh hưởng tải trọng của các móng lân cận .

Kiểm tra nền về sức chịu tải. Biết hệ số an toàn F_s = 2.

Số Thứ Tự: 46

Số liệu về móng và tảI trọng

(m)

b_b

(m)

(kN)

(kNm)

(kN)

(kN/m)

(kNm/m)

1.5

2.8

2.4

0.4

1.4

1185

113

247

chỉ tiêu cơ lý của đất

(kN/m³)

(%)

W_L

(%)

W_p

(%)

c_II

(kpa)

(^o)

(kpa)

18.8

27,0

33,5

40,6

28,1

20,0

10459

BàI làm:

1. Đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn :

Đất nền gồm một lớp đất sét pha có chiều dày chưa kết thúc trong hố khoan thăm dò sâu 16. Mực nước ngầm ở độ sâu 1,5m so với mặt đất tự nhiên.

Đất có độ sệt là:

Ta thấy I_L = 0,432 đất ở trạng thái dẻo, có mođun biến dạng E = 10459kpa Đất trung bình.

2.Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng tại tâm diện tích đế móng:

+ Móng đơn trục 4E:

N^tc = = 1185 kNm

M^tc = + . h_m = 113+44.0,7=143,8 kNm

Q^tc = = 44 kN

+ Móng băng:

N_b^tc = = 247kN/m

M_b^tc = = 16kNm/m

3.áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng:

+ Móng đơn trục 4E:

+ Móng băng:

Biểu đồ áp lực tiêu chuẩn tại đế móng

4.Kiểm tra điều kiện áp lực tại đáy móng:

R=(Abg_II + Bhg_II’ +Dc_II)m₁m₂/k_tc

m₁; m₂ : tra bảng đối với I_L< 0,5 được m₁ = 1,2; m₂ = 1,0. số liệu địa chất được lấy từ kết quả thí nghiệm trong phòng nên k_tc = 1,0

tra bảng A = 0,395; B = 2,575 ; D = 5,155

g_II =g_đn=8,868 kN/m³ ; g_II’=g=18,8 kN/m³ ; c_II = 20kpa ; h = 1,5m

+ Móng đơn:

b = 2,4m

R.(0,395.2,4.8,868 + 2,575.1,5.18,8 + 5,155.20)

R= 220,9462kPa

Thỏa mãn điều kiện tại đáy móng đơn.

+ Móng băng:

B_b = 1,4m

R . (0,395.1,4.8,868 + 2,575.1,5.18,8 + 5,155.20)

R= 216,7428kPa

Vậy điều kiện áp lực tại đáy móng thoả mãn. Ta có thể xác định ứng suất gây lún theo nguyên lý biến dạng tuyến tính.

5.ứng suất gây lún tại đế móng:

+ Móng đơn:

+ Móng băng:

Biểu đồ ứng suất gây lún tại đế móng được thể hiện trên hình vẽ trang 6.

6.Tính độ lún tại các điểm O và J theo phương pháp cộng lún các lớp phân tố có kể đến ảnh hưởng của tải trọng móng lân cận.

6.1.Tính độ lún tại điểm O:

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O gồm:

+ ứng suất gây lún do tải trọng của móng trục 4E.

+ ứng suất gây lún do tải trọng của móng trục 3E và 5E.

+ ứng suất gây lún do tải trọng của móng băng.

Chia nền dưới móng thành những phân tố có chiều dày

Chọn h_i = 0,2b = 0,2.2,4 = 0,48m.

6.1.1.Xác định ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O do tải trọng của móng trục 4E và ứng suất bản thân của đất.

ứng suất bản thân của đất tại đế móng:

ứng suất bản thân của đất tại độ sâu z = z_i + h :

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O:

Trong đó:

K_0ABCD : tra bảng phụ thuộc l/b và 2z/b với l = 2,8m; b = 2,4m.

Các kết quả tính toán được lập thành bảng 1 trang 7.

Biểu đồ ứng suất gây lún tại đế móng

Mặt bằng móng

Bảng 1 – Xác định ứng suất gây lún tại O do tải trọng trên móng trục 4E

Điểm	z (m)	l/b	2z/b	K_oABCD	ó^gl_z(I) (KPa)	ó^bt_z (KPa)
0	0	1.1667	0	1.0000	182.6395	28.2
1	0.48	1.1667	0.4	0.9567	174.7272	32.4566
2	0.96	1.1667	0.8	0.8250	150.6785	36.7133
3	1.44	1.1667	1.2	0.6460	117.9866	40.9699
4	1.92	1.1667	1.6	0.4882	89.15995	45.2266
5	2.4	1.1667	2	0.3868	70.6529	49.4832
6	2.88	1.1667	2.4	0.2878	52.57086	53.7398
7	3.36	1.1667	2.8	0.2268	41.42967	57.9965
8	3.84	1.1667	3.2	0.1825	33.33253	62.2531
9	4.32	1.1667	3.6	0.1492	27.24443	66.5098
10	4.8	1.1667	4	0.1989	36.31814	70.7664
11	5.28	1.1667	4.4	0.1043	19.05587	75.023
12	5.76	1.1667	4.8	0.0895	16.34669	79.2797
13	6.24	1.1667	5.2	0.0768	14.0332	83.5363
14	6.72	1.1667	5.6	0.0672	12.26762	87.793
15	7.2	1.1667	6	0.0585	10.68468	92.0496
16	7.68	1.1667	6.4	0.0517	9.436618	96.3062
17	8.16	1.1667	6.8	0.0467	8.52342	100.5629
18	8.64	1.1667	7.2	0.0402	7.336172	104.8195
19	9.12	1.1667	7.6	0.0370	6.757844	109.0762
20	9.6	1.1667	8	0.0340	6.209926	113.3328
21	10.08	1.1667	8.4	0.0310	5.662007	117.5894
22	10.56	1.1667	8.8	0.0282	5.144498	121.8461
23	11.04	1.1667	9.2	0.0253	4.626989	126.1027
24	11.52	1.1667	9.6	0.0233	4.26171	130.3594
25	12	1.1667	10	0.0215	3.926841	134.616

6.1.2. Xác định ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O do tải trọng của móng trục 3E và 5E.

Móng trục 3E và 5E đối xứng nhau qua O nên ta tính ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O do tải trọng của móng trục 3E sau đó nhân với 2 để kể đến tải trọng của móng trục 5E.

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O do móng trục 3E:

= 730,558

Trong đó: : tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 1,4m ; l = 4,5m.

: tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 1,4m ; l = 2,6m.

– Các kết quả tính toán được lập thành bảng 2 trang 8.

Bảng 2 – Xác định ứng suất gây lún và ó^gl_z(KGNO)

và tổng hợp

Điểm	z (m)	z/b	Tra		Tra		ó^gl_z (II) (KPa)
Điểm	z (m)	z/b	l/b		l/b		ó^gl_z (II) (KPa)
0	0	0.0000	3.2143	0.2500	1.8571	0.2500	0.0000
1	0.48	0.3429	3.2143	0.2462	1.8571	0.2459	0.2129
2	0.96	0.6857	3.2143	0.2282	1.8571	0.2263	1.4493
3	1.44	1.0286	3.2143	0.2013	1.8571	0.1961	3.8326
4	1.92	1.3714	3.2143	0.1740	1.8571	0.1647	6.7279
5	2.4	1.7143	3.2143	0.1498	1.8571	0.1369	9.4114
6	2.88	2.0571	3.2143	0.1293	1.8571	0.1136	11.4613
7	3.36	2.4000	3.2143	0.1122	1.8571	0.0948	12.7701
8	3.84	2.7429	3.2143	0.0980	1.8571	0.0796	13.4166
9	4.32	3.0857	3.2143	0.0860	1.8571	0.0674	13.5491
10	4.8	3.4286	3.2143	0.0758	1.8571	0.0576	13.3190
11	5.28	3.7714	3.2143	0.0672	1.8571	0.0496	12.8531
12	5.76	4.1143	3.2143	0.0598	1.8571	0.0431	12.2477
13	6.24	4.4571	3.2143	0.0535	1.8571	0.0377	11.5711
14	6.72	4.8000	3.2143	0.0481	1.8571	0.0332	10.8694
15	7.2	5.1429	3.2143	0.0434	1.8571	0.0294	10.1727
16	7.68	5.4857	3.2143	0.0393	1.8571	0.0263	9.4995
17	8.16	5.8286	3.2143	0.0357	1.8571	0.0235	8.8605
18	8.64	6.1714	3.2143	0.0325	1.8571	0.0212	8.2611
19	9.12	6.5143	3.2143	0.0298	1.8571	0.0192	7.7034
20	9.6	6.8571	3.2143	0.0273	1.8571	0.0175	7.1872
21	10.08	7.2000	3.2143	0.0252	1.8571	0.0160	6.7111
22	10.56	7.5429	3.2143	0.0232	1.8571	0.0146	6.2728
23	11.04	7.8857	3.2143	0.0216	1.8571	0.0135	5.9175
24	11.52	8.2286	3.2143	0.0199	1.8571	0.0125	5.4207
25	12	8.5714	3.2143	0.0182	1.8571	0.0116	4.8290
26	12.48	8.9143	3.2143	0.0166	1.8571	0.0107	4.3030
27	12.96	9.2571	3.2143	0.0156	1.8571	0.0100	4.1277
28	13.44	9.6000	3.2143	0.0149	1.8571	0.0093	4.0765

6.1.3. Xác định ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O do tải trọng của móng băng.

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua O do móng băng gây ra:

Trong đó:

: tra bảng phụ thuộc x/b và z/b với b = 1,4m ; x = 2,5m.

Các kết quả tính toán được lập thành bảng 3 trang 9.

Bảng 3– Xác định ứng suất gây lún

Điểm	Z(m)	x/b	z/b	kz	kPa
0	0	1.78571	0	0.0000	0.000000
1	0.48	1.78571	0.34286	0.0030	0.545504
2	0.96	1.78571	0.68571	0.0186	3.377553
3	1.44	1.78571	1.02857	0.0440	7.984347
4	1.92	1.78571	1.37143	0.0699	12.66859
5	2.4	1.78571	1.71429	0.0903	16.38373
6	2.88	1.78571	2.05714	0.1041	18.88851
7	3.36	1.78571	2.40000	0.1122	20.34184
8	3.84	1.78571	2.74286	0.1158	21.00818
9	4.32	1.78571	3.08571	0.1165	21.13115
10	4.8	1.78571	3.42857	0.1152	20.89882
11	5.28	1.78571	3.77143	0.1127	20.44528
12	5.76	1.78571	4.11429	0.1095	19.86204
13	6.24	1.78571	4.45714	0.1059	19.20998
14	6.72	1.78571	4.80000	0.1022	18.52878
15	7.2	1.78571	5.14286	0.0984	17.84383
16	7.68	1.78571	5.48571	0.0947	17.17096
17	8.16	1.78571	5.82857	0.0911	16.51971
18	8.64	1.78571	6.17143	0.0876	15.89547
19	9.12	1.78571	6.51429	0.0844	15.30093
20	9.6	1.78571	6.85714	0.0813	14.73703
21	10.08	1.78571	7.20000	0.0783	14.20362
22	10.56	1.78571	7.54286	0.0755	13.69986
23	11.04	1.78571	7.88571	0.0729	13.2245
24	11.52	1.78571	8.22857	0.0704	12.77608
25	12	1.78571	8.57143	0.0681	12.35305
26	12.48	1.78571	8.91429	0.0659	11.95381
27	12.96	1.78571	9.25714	0.0638	11.57683
28	13.44	1.78571	9.60000	0.0619	11.22061
29	13.92	1.78571	9.94286	0.0600	10.88374
30	14.4	1.78571	10.28571	0.0583	10.56488

Bảng 4– Xác định ứng suất gây tổng tại điểm O

Điểm

Z(m)

ó^gl_z(I) (KPa)

Ó^gl_z (II) (KPa)

kPa

ó^gl_zO (KPa)

ó^bt_z (KPa)

182.6395

0.0000

0.00000

182.6395

28.2

0.48

174.7272

0.2129

0.545504

175.4856

32.4566

0.96

150.6785

1.4493

3.377553

155.5054

36.7133

1.44

117.9866

3.8326

7.984347

129.8035

40.9699

1.92

89.15995

6.7279

12.66859

108.5564

45.2266

2.4

70.6529

9.4114

16.38373

96.44803

49.4832

2.88

52.57086

11.461

18.88851

82.92067

53.7398

3.36

41.42967

12.77

20.34184

74.54161

57.9965

3.84

33.33253

13.417

21.00818

67.75731

62.2531

4.32

27.24443

13.549

21.13115

61.92468

66.5098

4.8

36.31814

13.319

20.89882

70.53596

70.7664

5.28

19.05587

12.853

20.44528

52.35425

75.023

5.76

16.34669

12.248

19.86204

48.45643

79.2797

6.24

14.0332

11.571

19.20998

44.81428

83.5363

6.72

12.26762

10.869

18.52878

41.6658

87.793

7.2

10.68468

10.173

17.84383

38.70121

92.0496

7.68

9.436618

9.4995

17.17096

36.10708

96.3062

8.16

8.52342

8.8605

16.51971

33.90363

100.5629

8.64

7.336172

8.2611

15.89547

31.49274

104.8195

9.12

6.757844

7.7034

15.30093

29.76217

109.0762

9.6

6.209926

7.1872

14.73703

28.13416

113.3328

10.08

5.662007

6.7111

14.20362

26.57673

117.5894

10.56

5.144498

6.2728

13.69986

25.11716

121.8461

11.04

4.626989

5.9175

13.2245

23.76899

126.1027

11.52

4.26171

5.4207

12.77608

22.45849

130.3594

3.926841

4.829

12.35305

21.10889

134.616

6.1.4. Vẽ biểu đồ ứng suất bản thân và ứng suất gây lún tại điểm O.

Biểu đồ ứng suất gây lún và ứng suất bản thân của các điểm nằm trên trục đứng qua O được thể hiện trên hình vẽ trang 11.

6.1.5. Tính toán độ lún tại điểm O:

Giới hạn nền tính đến điểm 23 có:

ó^gl=23,7689kPa < 0,2. ó^bt = 0,2.126,1027 = 25,22054kPa

Độ lún được xác định theo công thức sau:

= 0,057413m = 5,7413cm

Biểu đồ ứng suất gây lún và ứng suất bản thân của đất tại các điểm năm trên trục đứng qua o

6.2.Tính độ lún tại điểm J:

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J gồm:

+ ứng suất gây lún do tải trọng của móng băng.

+ ứng suất gây lún do tải trọng của móng trục 4E.

+ ứng suất gây lún do tải trọng của móng trục 3E và 5E.

Chia nền dưới móng thành những phân tố có chiều dày h_i £ b/4.

Chọn h_i = 0,25b = 0,25.1,4 = 0,35m.

6.2.1.Xác định ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J do tải trọng của móng băng.

ứng suất bản thân của đất tại đế móng:

ứng suất bản thân của đất tại độ sâu z = z_i + h:

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J do móng băng gây ra:

Trong đó:

: tra bảng phụ thuộc x/b và z/b với b = 1,4m ; x = 0.

Các kết quả tính toán được lập thành bảng 5 trang 14.

6.2.2. Xác định ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J do tải trọng của móng trục 4E.

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J:

= 365,279(-)

Trong đó: : tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 1,2m ; l = 3,9m.

: tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 1,1m ; l = 1,2m.

Các kết quả tính toán được lập thành bảng 6 trang 15.

6.2.3. Xác định ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J do tải trọng của móng trục 3E và 5E.

Móng trục 3E và 5E đối xứng nhau qua trục ngang qua J nên ta tính ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J do tải trọng của móng trục 3E sau đó nhân với 2 để kể đến tải trọng của móng trục 5E.

ứng suất gây lún tại các điểm nằm trên trục đứng qua J do móng trục 3E và 5E:

= 2.182,6395.

= 365,279.

Trong đó: : tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 3,9m ; l = 4,5m.

: tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 2,1m ; l = 3,9m.

: tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 1,1m ; l = 4,5m.

: tra bảng phụ thuộc l/b và z/b với b = 1,1m ; l = 2,1m.

Các kết quả tính toán được lập thành bảng 7, 8, 9 trang 16, 17 và 18.

Bảng 5 – Xác định ứng suất gây lún

Điểm	z(m)	z/b	Kz	ó^gl_z(D) (KPa)	ó^bt_z (KPa)
0	0.00	0.00	1.0000	181.3674	28.2
1	0.35	0.25	0.9595	174.0185	31.3038
2	0.70	0.50	0.8183	148.4147	34.4076
3	1.05	0.75	0.6682	121.1822	37.5114
4	1.40	1.00	0.5498	99.71854	40.6152
5	1.75	1.25	0.4618	83.74856	43.719
6	2.10	1.50	0.3958	71.78861	46.8228
7	2.45	1.75	0.3453	62.63247	49.9266
8	2.80	2.00	0.3058	55.45329	53.0304
9	3.15	2.25	0.2740	49.69876	56.1342
10	3.50	2.50	0.2481	44.99595	59.238
11	3.85	2.75	0.2265	41.08758	62.3418
12	4.20	3.00	0.2084	37.79199	65.4456
13	4.55	3.25	0.1929	34.97789	68.5494
14	4.90	3.50	0.1795	32.54842	71.6532
15	5.25	3.75	0.1678	30.43071	74.757
16	5.60	4.00	0.1575	28.56900	77.8608
17	5.95	4.25	0.1484	26.91995	80.9646
18	6.30	4.50	0.1403	25.44938	84.0684
19	6.65	4.75	0.1330	24.13002	87.1722
20	7.00	5.00	0.1265	22.93984	90.276
21	7.35	5.25	0.1205	21.86086	93.3798
22	7.70	5.50	0.1151	20.87829	96.4836
23	8.05	5.75	0.1102	19.97982	99.5874
24	8.40	6.00	0.1056	19.15514	102.6912
25	8.75	6.25	0.1014	18.39556	105.795
26	9.10	6.50	0.0976	17.69369	108.8988
27	9.45	6.75	0.0940	17.04323	112.0026
28	9.80	7.00	0.0906	16.43873	115.1064
29	10.15	7.25	0.0875	15.87552	118.2102
30	10.50	7.50	0.0846	15.34951	121.314
31	10.85	7.75	0.0819	14.85715	124.4178
32	11.20	8.00	0.0794	14.39531	127.5216
33	11.55	8.25	0.0770	13.96124	130.6254
34	11.90	8.50	0.0747	13.55254	133.7292
35	12.25	8.75	0.0726	13.16702	136.833
36	12.60	9.00	0.0706	12.80279	139.9368
37	12.95	9.25	0.0687	12.45814	143.0406
38	13.30	9.50	0.0669	12.13151	146.1444
39	13.65	9.75	0.0652	11.82155	149.2482
40	14.00	10.00	0.0636	11.52701	152.352

Bảng 6 – Xác định ứng suất gây lún

Điểm	z (m)							kPa
Điểm	z (m)	z/b	l/b		z/b	l/b		kPa
0	0	0.0000	3.25	0.2500	0.0000	1.0909	0.2500	0
1	0.35	0.2917	3.25	0.2476	0.3182	1.0909	0.2452	0.860805
2	0.7	0.5833	3.25	0.2350	0.6364	1.0909	0.2218	4.846468
3	1.05	0.8750	3.25	0.2139	0.9545	1.0909	0.1856	10.30494
4	1.4	1.1667	3.25	0.1901	1.2727	1.0909	0.1494	14.88094
5	1.75	1.4583	3.25	0.1676	1.5909	1.0909	0.1188	17.80191
6	2.1	1.7500	3.25	0.1476	1.9091	1.0909	0.0949	19.24601
7	2.45	2.0417	3.25	0.1303	2.2273	1.0909	0.0766	19.62777
8	2.8	2.3333	3.25	0.1155	2.5455	1.0909	0.0626	19.32044
9	3.15	2.6250	3.25	0.1028	2.8636	1.0909	0.0519	18.59843
10	3.5	2.9167	3.25	0.0919	3.1818	1.0909	0.0436	17.64814
11	3.85	3.2083	3.25	0.0824	3.5	1.0909	0.0370	16.59111
12	4.2	3.5000	3.25	0.0742	3.8182	1.0909	0.0317	15.50427
13	4.55	3.7917	3.25	0.0670	4.1364	1.0909	0.0275	14.43472
14	4.9	4.0833	3.25	0.0607	4.4545	1.0909	0.0240	13.41001
15	5.25	4.3750	3.25	0.0552	4.7727	1.0909	0.0212	12.44500
16	5.6	4.6667	3.25	0.0504	5.0909	1.0909	0.0188	11.54644
17	5.95	4.9583	3.25	0.0461	5.4091	1.0909	0.0168	10.71601
18	6.3	5.2500	3.25	0.0423	5.7273	1.0909	0.0150	9.952313
19	6.65	5.5417	3.25	0.0389	6.0455	1.0909	0.0136	9.252176
20	7	5.8333	3.25	0.0359	6.3636	1.0909	0.0123	8.611488
21	7.35	6.1250	3.25	0.0332	6.6818	1.0909	0.0112	8.025734
22	7.7	6.4167	3.25	0.0308	7	1.0909	0.0102	7.490327
23	8.05	6.7083	3.25	0.0288	7.3182	1.0909	0.0095	7.068149
24	8.4	7.0000	3.25	0.0266	7.6364	1.0909	0.0088	6.509272
25	8.75	7.2917	3.25	0.0250	7.9545	1.0909	0.0080	6.195132
26	9.1	7.5833	3.25	0.0234	8.2727	1.0909	0.0075	5.815242
27	9.45	7.8750	3.25	0.0218	8.5909	1.0909	0.0070	5.424393
28	9.8	8.1667	3.25	0.0204	8.9091	1.0909	0.0065	5.077378
29	10.15	8.4583	3.25	0.0190	9.2273	1.0909	0.0060	4.72671
30	10.5	8.7500	3.25	0.0176	9.5455	1.0909	0.0057	4.361431
31	10.85	9.0417	3.25	0.0163	9.8636	1.0909	0.0053	4.036333
32	11.2	9.3333	3.25	0.0157	10.182	1.0909	0.0050	3.901180
33	11.55	9.6250	3.25	0.0150	10.5	1.0909	0.0048	3.736804
34	11.9	9.9167	3.25	0.0144	10.818	1.0909	0.0046	3.576081

Bảng 7 – Xác định &

Điểm

z (m)

Tra

z/b

l/b

z/b

l/b

1.1538

0.25

1.8571

0.25

0.35

0.0897

1.1538

0.2499

0.1667

1.8571

0.2495

0.7

0.1795

1.1538

0.2491

0.3333

1.8571

0.2462

1.05

0.2692

1.1538

0.2472

0.5

1.8571

0.2389

1.4

0.359

1.1538

0.2438

0.6667

1.8571

0.2277

1.75

0.4487

1.1538

0.2387

0.8333

1.8571

0.2139

2.1

0.5385

1.1538

0.232

1.8571

0.1987

2.45

0.6282

1.1538

0.224

1.1667

1.8571

0.1832

2.8

0.7179

1.1538

0.215

1.3333

1.8571

0.1681

3.15

0.8077

1.1538

0.2052

1.5

1.8571

0.1538

3.5

0.8974

1.1538

0.195

1.6667

1.8571

0.1405

3.85

0.9872

1.1538

0.1847

1.8333

1.8571

0.1283

4.2

1.0769

1.1538

0.1744

1.8571

0.1172

4.55

1.1667

1.1538

0.1643

2.1667

1.8571

0.1072

4.9

1.2564

1.1538

0.1546

2.3333

1.8571

0.0981

5.25

1.3462

1.1538

0.1453

2.5

1.8571

0.09

5.6

1.4359

1.1538

0.1364

2.6667

1.8571

0.0827

5.95

1.5256

1.1538

0.1281

2.8333

1.8571

0.0761

6.3

1.6154

1.1538

0.1203

1.8571

0.0702

6.65

1.7051

1.1538

0.113

3.1667

1.8571

0.0649

1.7949

1.1538

0.1062

3.3333

1.8571

0.0601

7.35

1.8846

1.1538

0.0999

3.5

1.8571

0.0558

7.7

1.9744

1.1538

0.094

3.6667

1.8571

0.0519

8.05

2.0641

1.1538

0.0886

3.8333

1.8571

0.0483

8.4

2.1538

1.1538

0.0835

1.8571

0.045

8.75

2.2436

1.1538

0.0788

4.1667

1.8571

0.0422

9.1

2.3333

1.1538

0.0745

4.3333

1.8571

0.0395

9.45

2.4231

1.1538

0.0703

4.5

1.8571

0.0371

9.8

2.5128

1.1538

0.0667

4.6667

1.8571

0.0348

10.15

2.6026

1.1538

0.0631

4.8333

1.8571

0.0328

10.5

2.6923

1.1538

0.0599

1.8571

0.0309

10.85

2.7821

1.1538

0.0568

5.1667

1.8571

0.0295

11.2

2.8718

1.1538

0.0541

5.3333

1.8571

0.0281

11.55

2.9615

1.1538

0.0514

5.5

1.8571

0.0267

11.9

3.0513

1.1538

0.0489

5.6667

1.8571

0.0252

Bảng 8 – Xác định &

Điểm	z (m)	Tra			Tra
Điểm	z (m)	z/b	l/b		z/b	l/b
0	0	0.0000	4.0909	0.2500	0.0000	1.9091	0.2500
1	0.35	0.3182	4.0909	0.2469	0.3182	1.9091	0.2467
2	0.7	0.6364	4.0909	0.2318	0.6364	1.9091	0.2302
3	1.05	0.9545	4.0909	0.2079	0.9545	1.9091	0.2034
4	1.4	1.2727	4.0909	0.1826	1.2727	1.9091	0.1743
5	1.75	1.5909	4.0909	0.1597	1.5909	1.9091	0.1474
6	2.1	1.9091	4.0909	0.1401	1.9091	1.9091	0.1242
7	2.45	2.2273	4.0909	0.1237	2.2273	1.9091	0.1049
8	2.8	2.5455	4.0909	0.1098	2.5455	1.9091	0.0891
9	3.15	2.8636	4.0909	0.0980	2.8636	1.9091	0.0762
10	3.5	3.1818	4.0909	0.0879	3.1818	1.9091	0.0655
11	3.85	3.5000	4.0909	0.0792	3.5000	1.9091	0.0568
12	4.2	3.8182	4.0909	0.0717	3.8182	1.9091	0.0496
13	4.55	4.1364	4.0909	0.0651	4.1364	1.9091	0.0436
14	4.9	4.4545	4.0909	0.0593	4.4545	1.9091	0.0385
15	5.25	4.7727	4.0909	0.0542	4.7727	1.9091	0.0343
16	5.6	5.0909	4.0909	0.0497	5.0909	1.9091	0.0306
17	5.95	5.4091	4.0909	0.0456	5.4091	1.9091	0.0275
18	6.3	5.7273	4.0909	0.0420	5.7273	1.9091	0.0249
19	6.65	6.0455	4.0909	0.0388	6.0455	1.9091	0.0226
20	7	6.3636	4.0909	0.0359	6.3636	1.9091	0.0206
21	7.35	6.6818	4.0909	0.0334	6.6818	1.9091	0.0188
22	7.7	7.0000	4.0909	0.0310	7.0000	1.9091	0.0172
23	8.05	7.3182	4.0909	0.0291	7.3182	1.9091	0.0160
24	8.4	7.6364	4.0909	0.0271	7.6364	1.9091	0.0148
25	8.75	7.9545	4.0909	0.0252	7.9545	1.9091	0.0136
26	9.1	8.2727	4.0909	0.0237	8.2727	1.9091	0.0127
27	9.45	8.5909	4.0909	0.0223	8.5909	1.9091	0.0118
28	9.8	8.9091	4.0909	0.0209	8.9091	1.9091	0.0110
29	10.15	9.2273	4.0909	0.0197	9.2273	1.9091	0.0103
30	10.5	9.5455	4.0909	0.0186	9.5455	1.9091	0.0097
31	10.85	9.8636	4.0909	0.0175	9.8636	1.9091	0.0091
32	11.2	10.1818	4.0909	0.0165	10.1818	1.9091	0.0086
33	11.55	10.5000	4.0909	0.0156	10.5000	1.9091	0.0082
34	11.9	10.8182	4.0909	0.0148	10.8182	1.9091	0.0078

Bảng 9 – Xác định ứng suất gây lún

Điểm

z (m)

0.2500

0.0000

0.35

0.2499

0.2495

0.2469

0.2467

0.0623

0.7

0.2491

0.2462

0.2318

0.2302

0.4693

1.05

0.2472

0.2389

0.2079

0.2034

1.3937

1.4

0.2438

0.2277

0.1826

0.1743

2.8394

1.75

0.2387

0.2139

0.1597

0.1474

4.5493

2.1

0.2320

0.1987

0.1401

0.1242

6.3506

2.45

0.2240

0.1832

0.1237

0.1049

8.0682

2.8

0.2150

0.1681

0.1098

0.0891

9.5826

3.15

0.2052

0.1538

0.0980

0.0762

10.7949

3.5

0.1950

0.1405

0.0879

0.0655

11.7297

3.85

0.1847

0.1283

0.0792

0.0568

12.4077

4.2

0.1744

0.1172

0.0717

0.0496

12.8174

4.55

0.1643

0.1072

0.0651

0.0436

12.9921

4.9

0.1546

0.0981

0.0593

0.0385

13.0463

5.25

0.1453

0.0900

0.0542

0.0343

12.9194

5.6

0.1364

0.0827

0.0497

0.0306

12.6668

5.95

0.1281

0.0761

0.0456

0.0275

12.3852

6.3

0.1203

0.0702

0.0420

0.0249

12.0292

6.65

0.1130

0.0649

0.0388

0.0226

11.6290

0.1062

0.0601

0.0359

0.0206

11.2174

7.35

0.0999

0.0558

0.0334

0.0188

10.7916

7.7

0.0940

0.0519

0.0310

0.0172

10.3505

8.05

0.0886

0.0483

0.0291

0.0160

9.9685

8.4

0.0835

0.0450

0.0271

0.0148

9.5630

8.75

0.0788

0.0422

0.0252

0.0136

9.1210

9.1

0.0745

0.0395

0.0237

0.0127

8.7484

9.45

0.0703

0.0371

0.0223

0.0118

8.3028

9.8

0.0667

0.0348

0.0209

0.0110

8.0325

10.15

0.0631

0.0328

0.0197

0.0103

7.6270

10.5

0.0599

0.0309

0.0186

0.0097

7.3421

10.85

0.0568

0.0295

0.0175

0.0091

6.9038

11.2

0.0541

0.0281

0.0165

0.0086

6.6006

11.55

0.0514

0.0267

0.0156

0.0082

6.2974

11.9

0.0489

0.0252

0.0148

0.0078

6.1002

6.3.4. Vẽ biểu đồ ứng suất bản thân và ứng suất gây lún tại điểm J.

Bảng 10 – Xác định ứng suất gây lún tại điểm J

Điểm

z (m)

ó^gl_z(I) (KPa)

ó^bt_z (KPa)

181.3674

0.0000

181.3674

28.2000

0.35

174.0185

0.8608

0.0623

174.9416

31.3038

0.7

148.4147

4.8465

0.4693

153.7305

34.4076

1.05

121.1822

10.3049

1.3937

132.8808

37.5114

1.4

99.7185

14.8809

2.8394

117.4389

40.6152

1.75

83.7486

17.8019

4.5493

106.0998

43.7190

2.1

71.7886

19.2460

6.3506

97.3852

46.8228

2.45

62.6325

19.6278

8.0682

90.3284

49.9266

2.8

55.4533

19.3204

9.5826

84.3563

53.0304

3.15

49.6988

18.5984

10.7949

79.0921

56.1342

3.5

44.9960

17.6481

11.7297

74.3738

59.2380

3.85

41.0876

16.5911

12.4077

70.0864

62.3418

4.2

37.7920

15.5043

12.8174

66.1137

65.4456

4.55

34.9779

14.4347

12.9921

62.4047

68.5494

4.9

32.5484

13.4100

13.0463

59.0047

71.6532

5.25

30.4307

12.4450

12.9194

55.7951

74.7570

5.6

28.5690

11.5464

12.6668

52.7822

77.8608

5.95

26.9200

10.7160

12.3852

50.0212

80.9646

6.3

25.4494

9.9523

12.0292

47.4309

84.0684

6.65

24.1300

9.2522

11.6290

45.0112

87.1722

22.9398

8.6115

11.2174

42.7687

90.2760

7.35

21.8609

8.0257

10.7916

40.6782

93.3798

7.7

20.8783

7.4903

10.3505

38.7191

96.4836

8.05

19.9798

7.0681

9.9685

37.0165

99.5874

8.4

19.1551

6.5093

9.5630

35.2274

102.6912

8.75

18.3956

6.1951

9.1210

33.7117

105.7950

9.1

17.6937

5.8152

8.7484

32.2573

108.8988

9.45

17.0432

5.4244

8.3028

30.7704

112.0026

9.8

16.4387

5.0774

8.0325

29.5486

115.1064

10.15

15.8755

4.7267

7.6270

28.2292

118.2102

10.5

15.3495

4.3614

7.3421

27.0530

121.3140

10.85

14.8572

4.0363

6.9038

25.7973

124.4178

11.2

14.3953

3.9012

6.6006

24.8971

127.5216

11.55

13.9612

3.7368

6.2974

23.9954

130.6254

11.9

13.5525

3.5761

6.1002

23.2288

133.7292

Biểu đồ ứng suất gây lún và ứng suất bản thân của các điểm nằm trên trục đứng qua N được thể hiện trên hình vẽ trang 19.

Biểu đồ ứng suất gây lún và ứng suất bản thân của đất tại các điểm năm trên trục qua j

6.3.5. Tính toán độ lún tại điểm J:

Giới hạn nền tính đến điểm 32:

ó^gl=24.8971kPa < 0,2. ó^bt = 0,2.127,5216 = 25,50432kPa

Độ lún được xác định theo công thức sau:

= 0,056867m = 5,6867cm

7. Kiểm tra nền về sức chịu tải: (Hansen)

áp lực giới hạn của nền

Trong đó A₁,B₁,C₁: Là các hệ số không thứ nguyên.

,,: Là hệ số sức chụi tải phụ thuộc vào

= 18^o => tgö = 0,325 Vậy tra trong biểu đồ , ta có:

= 2 ; = 8 ; =15

7.1. Móng đơn:

Móng chữ nhật:

Vậy ta có: n_i= 1,2143

n_q= 2,2857

n_c= 1,2571

= 2.1.1,2143 = 2,4286

= 8.1.2,2857 = 18,2856

= 15.1.1,2571 = 18,8565

e_l = 0,1214m => l^’= l – 2.e_l = 2,8 – 2.0.1214 = 2,5572

= 944,4723(Kpa)

áp lực cho phép:

Tải trọng cho phép:

N_a = ó_a.l^’.b^’ = 472,2361.2,5572.2,4 = 1764,8785kN

N_a = 1764,8785kN > N^tc_o = 1,15.1185 = 1362,75kN

Vậy nền móng đơn đảm bảo điều kiện ổn định về sức chịu tải.

7.2. Móng băng:

Móng băng:

e_b = 0,0648m => b^’= b– 2.e_b= 1,4- 2.0,0648 = 1,2704

= 2.1.1,35= 2,7

= 8.1.1,42 = 11,36

= 15.1.3,1 = 46,5

= 1274,2956kpa

áp lực cho phép:

Tải trọng cho phép:

N_a = ó_a.l^’.b^’ = 637,1478.1.1,4 = 892,0069kN

N_a = 892,0069kN > N = 1,15.247 = 248,05kN

Vậy nền móng băng đảm bảo điều kiện ổn định về sức chịu tải.

April 5, 2019

p(T/m²)	0	2.5	5	10	20	40	64	80
e	0.632	0.612	0.591	0.584	0.573	0.56	0.551	0.54

p(kG/cm²)	0	0,25	0,5	1	2	4	6,4	8
e	0,719	0,705	0,69	0,673	0,639	0,594	0,54	0,504

Category: Kiến Trúc – Xây Dựng

PHẦN 1. MỞ ĐẦU

PHẦN 2. NỘI DUNG TÌM HIỂU

1. THOÁI HÓA ĐẤT VÀ CÁC NGUYỄN NHÂN DẪN TỚI THOÁI HÓA ĐẤT

1.1. Đất bị thoái hóa:

1.2. Nguyên nhân của sự thoái hóa đất

2. XÓI MÒN ĐẤT, TÁC HẠI VÀ GIẢI PHÁP

2.1. Xói mòn đất:

2.2. Tác hại của xói mòn

2.3. Giải pháp hạn chế xói mòn đất

a. Thềm bậc thang

2.3.2. Biện pháp nông nghiệp

2.3.5. Biện pháp canh tác khống chế và giảm thiểu xói mòn

PHẦN 3. KẾT LUẬN

HỢP ĐỒNG KINH TẾ VỀ GIAO NHẬN THẦU

KHẢO SÁT ĐỊA ĐIỂM DỰ KIẾN XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

Số:[SO HD]/HĐKS

BÊN CHỦ ĐẦU TƯ

BÊN TỔ CHỨC NHẬN THẦU XÂY DỰNG

Điều 5: Trách nhiệm Bên A

BÀI TẬP LỚN THỦY VĂN

BÀI 1:

1. BẢNG THỐNG KÊ CÁC GIÁ MỰC NƯỚC ĐỈNH LŨ LỚN NHẤT:

2. CÁC THAM SỐ THỐNG KÊ VÀ CÁC SAI SỐ:

3. ĐƯỜNG TẦN SUẤT KINH NGHIỆM VÀ ĐƯỜNG TẦN SUẤT LÝ LUẬN.

4. Các giá trị H1%; H5%; H10%.

5. Vẽ đương quá trình lũ thiết kế theo H5%:

Bài 2.

ĐỀ BÀI TẬP LỚN NỀN MÓNG

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG NÔNG

A.YÊU CẦU CHUNG

B. CÁC VẤN ĐỀ

Vấn đề 1: Tính toán móng đơn chịu tải thẳng đứng đúng tâm

Vấn đề 2a: Móng đơn chịu tải thẳng lệch tâm nhỏ (lệch tâm 1 phương).

Vấn đề 2: Móng đơn chịu tải thẳng lệch tâm nhỏ (lệch tâm hai phương).

Vấn đề 3: Móng đơn chịu đồng thời tải đứng, moment và tải ngang.

Vấn đề 4: Móng băng dưới tường chịu tải trọng thẳng đứng- Phản lực nền phân bố tuyến tính.

Vấn đề 5: Móng băng dưới cột.

BÀI TẬP LỚN MÔN KIẾN TRÚC MÁY TÍNH

Phần I

TÌM HIỂU LÝ THUYẾT MÔN KIẾN TRÚC MÁY

1. Cache Memory

2. Internal Memory

3. External Memory

4. RAID(Redundant Arrays Of Inexpensive Disks)

5. Input/Output

6. Operating System Support

7. Instruction Sets: Characteristics and Functions

8. Instruction Sets: Addressing Modes and Formats

9. CPU Structure and Function

10. Reduced Instruction Set Computers (RISCs)

11. Instruction-Level Parallelism and Superscalar Processors

Phần II

ĐỀ TÀI LẬP TRÌNH MÔ PHỎNG HOẠT ĐỘNG ALU

Yêu cầu:

TỐI ƯU HOÁ THỂ TÍCH MÓNG ĐƠN

1. Giới thiệu tổng quan về chương trình.

2. Nội dung kỹ thuật của bài toán.

3. Mô hình bài toán thiết kế tối ưu tương ứng.

4. Lựa chọn phương pháp giải.

5. Sơ đồ khối chương trình.

6. Hướng dẫn thực hiện chương trình.

7. Kết quả chạy.

CAC SO LIEU BAI TOAN:

CAC THONG SO KHI CHUA TOI UU:

CAC THONG SO SAU KHI TOI UU:

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

Yêu cầu đối với sinh viên:

1. Hướng dẫn tính sức chịu tải quy ước:

2. Hướng dẫn tính Mô đun tổng biến dạng:

3. Hướng dẫn vẽ biểu đồ thành phần hạt:

4. Hướng dẫn vẽ biểu đồ cắt phẳng:

5. Hướng dẫn vẽ biểu đồ nén một trục:

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

(ĐỀ SỐ: 03)

Giải

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT.