Đồ Án Bê Tông Cốt Thép

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: Tiểu luận “Vấn đề công nghiệp hóa-hiện đại hóa ở Việt Nam”

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/%C4%90%E1%BB%93-%C3%81n-B%C3%AA-T%C3%B4ng-C%E1%BB%91t-Th%C3%A9p.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Đồ Án Bê Tông Cốt Thép

A. THIẾT KẾ BẢN SÀN

Sơ đồ bản sàn

L ₁(m)	L ₂(m)	p ^c (kN/ m²)	g_fp	Bêtông B15 (Mpa)	Cốt thép
						Cốt dọc (MPa)	Cốt đai, cốt xiên (MPa)
					Nhóm CI, AI	R _s= 225	R _sw=175
2,2	6,2	8	1,2	R _b= 8,5 R _bt=0,75 g _b=0,9	Nhóm CII, AII	R _s= 280	R _sw=225

1. Bảng số liệu tính toán:

Lớp cấu tạo sàn	Chiều dày(d _i) (m)	Khối lượng riêng(g _i) (KN/m³)	Hệ số vượt tải(g _{f, i})
Gạch Cêramic	0,010	22	1,1
Vữa lót	0,030	18	1,3
Bê tông cốt thép	0,080	25	1,1
Vữa trát	0,030	18	1,3

Các lớp cấu tạo sàn

Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn:

h_s= = = 73,33 (mm).

Þ chọn h_s= 80(mm)

Chọn sơ bộ kích thước dầm phụ: (nhịp L_dp = L₂ = 6200mm)

*

Þ chọn = 450 (mm)

*

Þ chọn = 200 (mm)

Chọn sơ bộ kích thước dầm chính: (nhịp = 3L₁ =3.2200= 6600mm)

*

Þ chọn = 700 (mm)

*

Þ chọn = 300 (mm)

2. Sơ đồ tính:

nên bản thuộc loại bản làm việc thep phương cạnh ngắn, các trục từ 2 đến 4 là dầm chính, các tục vuông góc với dầm chính là dầm phụ.

– Để tính bản,ta cắt một dãy rộng b=1m vuông góc với dầm phụ và thuộc dầm liên tục có gối tựa là dầm phụ và tường.

– Bản sàn được tính theo sơ đồ dẽo.

Nhịp tính toán của bản:

– Nhịp biên:

– Nhịp giữa:

Chênh lệch giữa các nhịp:

Sơ đồ nhịp tính toán của bản

3. Xác định tải trọng:

– Hoạt tãi tính toán:

Tỉnh tải:

Lớp cấu tạo	Chiều dày d_i (m)	Trọng lượng riêng g_i (kN/m³)	Trị tiêu chuẩn g_c (kN/m²)	Hệ số tin cậy tải trọng g_f,i	Trị tính toán g_s(kN/m²)
Gạch lát	0,010	20	0,20	1.1	0,22
Vữa lót + tạo dốc	0,030	18	0,54	1.3	0,7
Bản BTCT	0,080	25	2,00	1.1	2,2
Vữa trát	0,030	18	0,54	1.3	0,70
Tổng					3,82

– Tải trọng toàn phần (tính theo dãy bản rộng b=1m)

– Tính moment:

Xác định moment trong bản bằng sơ đồ dẽo. Nhịp tính toán chênh nhau 1,5% nên có thể dùng các công thức lập sẵn.

Giá trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp biên và moment âm ở gối thứ hai:

Giá trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp giữa và moment âm ở gối giữa:

Sơ đồ tính và biểu đồ moment của bản sàn

Tính cốt thép :

Chọn a₀ = 20mm cho mọi tiết diện

Chiều cao làm việc của betong :

h₀= h_s– a₀ = 80 – 20 = 60(mm)

– Công thức tính toán:

; ; ;

; ;

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,37 ; a_R =0,3.

Dùng thép AI : R_s= 225 Mpa ; g_s= 1.

Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm:

m_min = 0,05 % £m_{hợp lí}£m_max = =

Điều kiện hạn chế khi tính theo sơ đồ dẽo:

*Tiết diện*	*M (kNm)*		x	*A_st* *(mm²)*		*Chọn cốt thép*
*Tiết diện*	*M (kNm)*		x	*A_st* *(mm²)*		f(mm)	*a (mm)*	*A _s* *(mm²)*
Nhịp biên, gối 2	4,74	0,172	0,19	387,6	0,64	8	130	387	-0,15
Nhịp giữa, gối giữa	3,36	0,122	0,13	265,2	0,44	8	190	265	-0,07

Kiểm tra h_0tt:

Chọn a_bv= 15 mm. f_max=8 mm Þ h_0tt= h_s–a_bv–0,5 f_max = 80 – 15 – 0,58 = 61 > h₀= 60(mm).

Vậy kết quả thiên về an toàn.

– Xét tỉ lệ :

Þ 1 < < 3 Þ a = 0,25 Þ aL_0b= aL_0g=0,25×2000=500(mm)

.

Chọn

* chiều dài đoạn cốt thép neo vào gối tựa:

L_an = (10 ¸ 15)f_max = (10 ¸ 15)8 = (80 ¸ 120)(mm).

chọn L_an=120 (mm).

* cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo gối biên và phía trên dầm chính:

A _{s, ct} ³

Chọn f6 a200 (A_sc = 141 mm²).

* chiều dài cốt thép chịu moment âm tại gối biên (mút cốt thép – mép tường)

Þ chọn 250 (mm)

* chiều dài cốt thép chịu moment âm từ mút cốt thép – mép dầm chính:

Þ chọn 400 (mm)

* cốt thép phân bố:

Þ

Þ chọn f6a250 (A_s= 113 mm²)

B. TÍNH DẦM PHỤ

Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẽo.

1. Sơ đồ tính:

Là dầm liên tục 4 nhịp với các gối tựa là tường biên và dầm chính.

Chọn đoạn kê dầm phụ lên tường: C_dp= 220 mm.

Nhịp biên:
Nhịp giữa:
Chênh lệch giữa các nhịp:

Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ

2. Xác định tải trọng:

Tĩnh tải:
- Trọng lượng bản thân dầm phụ:

Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào:

Tổng tĩnh tải:

Hoạt tải:
- Hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào:

Tổng tải:

3. Xác định nội lực:

Biều đồ bao momen:

Xét tỉ số:

Tra bảng Þ k= 0,237

Tung độ tại tiết diện của biểu đồ bao moment tính theo công thức:

( l₀: nhịp tính toán)

Moment âm triệt tiêu cánh mép gối tựa một đoạn::
Moment dương triệt tiêu cánh mép gối tựa một đoạn:

Đối với nhịp biên:

Đối với nhịp giữa:

Xác định tung độ biểu đồ bao moment của dầm phụ

Nhịp	Tiết diện	Nhịp tính toán L₀(m)	q_dpL (KNm)	_max	_min	M_max	M_min
Biên	Gối 1	5,990	1122,3	0		0
	1			0,065		74,21
	2			0,090		102,7
	0,425L_0b			0,091		103,9
	3			0,075		85,6
	4			0,020		22,8
Giữa	Gối 2-TIẾT DIỆN.5				-0,0715		-81
	6	5,900	1088,8	0,018	-0,0309	20	-34,2
	7			0,058	-0,0099	64,24	-11
	0,5L_0g			0,0625		69,2
	8			0,058	-0,006	64,24	-6,6
	9			0,018	-0,024	20	-26,5
	10 (gối 3)				-0,0625		69,23

Lực cắt (Q)

– Tung độ biểu đồ bao lực cắt được xác định theo công thức:

Biểu đồ bao lực của dầm phụ

4. Tính cốt thép:

v Tính cốt dọc tại tiết diện ở nhịp:

Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, cơ sở tính toán là tiết diện chữ T.
Độ vươn của sải cánh được lấy theo TCVN 356-2005:

Chiều rộng bản cánh:
Kích thước tiết diện chữ T:
Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 50(mm); h₀ = h – a = 550 – 50 = 500(mm)
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1160 x 450

v Tính cốt dọc tại tiết diện ở gối:

Tương ứng với giá trị mô men âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật nhỏ: 200 x 450 (mmmm)

Chọn a₀ = 50mm

Chiều cao làm việc của betong :

h₀= h_s– a₀ = 500 – 50 =450(mm)

Công thức tính toán:

; ; ;

; ;

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,37 ; a_R =0,3.

Dùng thép AI : R_s= 225 Mpa ; g_s= 1.

Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm:

m_min = 0,05 % £m_{hợp lí}£m_max = =

Kiểm tra nếu: a_tt a_gt (thỏa)

Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn thép
Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn	A_st(mm²)	Chênh lệch
Nhịp biên (1160×500)	103,9	0,057	0,059	841,4	1,0	3f16+2f14	911	8%
Gối 2 (200×500)	81	0,26	0,3	737	0,8	2f16+2f14	710	-3,8%
Nhịp giữa (1160×500)	69,2	0,04	0,04	570,5	0,67	3f16	603	5,7%
Gối 3 (200×500)	69,23	0,22	0,25	614,7	0,67	3f16	603	-2%

Kiểm tra chiều cao làm việc của betông : h₀=500 (mm) ; chọn a_bv= 25(mm).

h_0tt=h_dp– a.

Điều kiện kết quả được chọn thiên về an toàn : h_0tt> h₀

Tiết diện	Nhịp biên	Gối 2	Nhịp giữa	Gối 3
a (mm)	48	49	33	33
h_0tt(mm)	452	451	467	467

v Tính cốt đai:

Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn nhất Q =92,28(kN)

Q >

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn cốt đai f6 (a_sw= 28 mm²), số nhánh cốt đai n = 2.
Xác định bước cốt đai:

å Chọn s = min( s_tt; s_max; s_ct ) = 150 mm bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.

å Chọn s = 300 mm bố trí trong đoạn L/2 ở giũa dầm.

å Đặt cốt giá 12 vào mặt bên tiết diện dầm.

5. Biểu đồ bao vật liệu:

v Khả năng chịu lực của tiết diện:

Chọn a_bv=25mm, t= 30mm

® a_th ® ® ® ®

Bảng tổng hợp kết quả:

*Tiết diện*	*Cắt*	*Uốn*	*Còn lại*	*A_s(mm²)*	*a_th(mm)*	*h_oth(mm)*			*[M] (kN.m)*
Nhịp biên (1160×500)			3f16+2f14	911	48	452	0,06	0.06	111,6
Trái N.biên	1f16		2f16+2f14	710	49	451	0,05	0,05	87,4
	2f14		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Phải N.biên	1f16		2f16+2f14	710	49	451	0,05	0,05	87,4
	2f14		2f16	402	33	467	0.03	0.03	58,05
Gối 2 (200×500)			2f16+2f14	710	49	451	0,29	0,25	86,4
Trái Gối B	2f14		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05
Phải Gối B	2f14		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05
Nhịp giữa (1160×500)			3f16	603	33	467	0,04	0,04	77,4
Trái N.giữa	1f16		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Phải N.giữa	1f16		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Gối 3 (200×500)			3f16	603	33	467	0,24	0,21	70,07
Trái Gối C	1f16		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05

6. Tính đoạn W kéo dài :

với Q_s,inc= 0

Trong đoạn dầm có cốt đai f6a150 :
Trong đoạn dầm có cốt đai f6s300 :
Xác định Q_o bằng phương pháp vẽ.

*Tiết diện*	*Thanh thép*	Q (kN)	*q_sw(kN/m)*	*W_tính*	20	*W_chọn*
Nhịp biên trái	1f16	23,5	65	224	320	320
Nhịp biên trái	2f14	48	65	365	280	370
Nhịp biên phải	1f16	18	33	298	320	320
Nhịp biên phải	2f14	33,2	33	472	280	480
Gối B trái	2f14	61,5	65	448	280	450
Gối B phải	2f14	39	65	310	280	310
Nhịp giữa trái	1f16	63	33	843	320	850
Nhịp giữa phải	1f16	10,5	33	207	320	320
Gối C trái	1f16	36	65	301	320	320

C. TÍNH DẦM CHÍNH

Dầm chính tính theo sơ đồ đàn hồi:

Sơ đồ tính:

– Dầm chính là dầm liên tục 4 nhịp với các gối tựa là cột và tường:.

– Kích thước dầm như đã chọn: ; Chọn cạnh của cột b_c=350 (mm) ; đoạn dầm chính kê lên tường chọn độ dày betong C_dc= 340 (mm)

Þ Nhịp tính toán ợ nhịp giựa và nhịp biên lấy bằng: L_t= 3L₁=6600 (mm).

Sơ đồ tính toán:

Sơ đồ tính dầm chính

Xác định tải trọng:

Tải trọng từ bản sàn truyền lên dầm phụ rồi từ dầm phụ truyền lên dầm chính dưới dạng lực tập trung.

Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chính

Tĩnh tải:

Trọng lượng bản thân dầm chính:
Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:
Tĩnh tải tính toán:

Hoạt tải:

Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:

Biểu đồ bao momen:

Xác định nội lực: theo PP TỔ HỢP

Các trường hợp đặt tải:
Xác định tung độ của Biểu đồ momen cho từng trường hợp tải:
- Tung độ của Biểu đồ momen tại một tiết diện bất kì của từng trường hợp tải được xác định như sau:

Các trường hợp tải

Tung độ Biểu đồ momen:

*Sơ đồ*		*Gối A*	1	2	*Gối B*	3	4	*Gối C*
a		0	0,244	0,156	-0,267	0,067	0,067	-0,267
	M_G (kN.m)	0	121,3	75,7	-129,5	32,5	32,5	-129,5
b		0	0,289	0,244	-0,133	-0,133
	M_P1 (kN.m)	0	250	211	-115	-115	-115	0
c		0	-0,044	-0,089	-0,133	0,200	0,200
	M_P2 (kN.m)	0	-38	-77	-115	173	173	0
d		0			-0,311			-0,089
	M_P3 (kN.m)	0	-90	-179	-269	-205	-141	-77
e		0			0,044			-0,178
	M_P4 (kN.m)	0	13	25	38	-26	-90	-154

Dùng Phương pháp vẽ tiến hành xác định giá trị momen tại các tiết diện cho các trường hợp tải (b), (c), (d), (e)

Biểu đồ momen cho từng trường hợp tải:

Tung độ Biểu đồ momen thành phần và biểu đồ bao momnen:

Momen	Gối A	1	2	Gối B	3	4	Gối C
M₁ (kN.m) (M_G+M_P1)	0	368,3	286,7	-244,5	-82,5	-82,5	-129,5
M₂ (kN.m) (M_G+M_P2)	0	80,3	-1,3	-244,5	205,5	205,5	-129,5
M₃ (kN.m) (M_G+M_P3)	0	316,3	183,7	-389,5	115,5	179,5	-206,5
M₄ (kN.m) (M_G+M_P4)	0	131,3	100,7	-91,5	5,5	58	-283,5
M_max (kN.m)	0	386,3	286,7	-91,5	205,5	205,5	-129,5
M_min (kN.m)	0	80,3	-1,3	-389,5	-82,5	-82,5	-283,5

Biểu đồ bao moment dầm chính

Xác định moment mép gối theo Phương pháp vẽ:

Biểu đồ Bao lực cắt:

Xác định Biểu đồ lực cắt cho từng trường hợp tải
Quan hệ giữa momen và lực cắt:
Xác định các biểu đồ lực cắt thành phần và Biểu đồ bao lực cắt

Biểu đồ bao lực cắt của dầm chính

Tính cốt thép:

Bê tông có cấp độ chịu nén B15: R_b = 8,5 Mpa; R_bt= 0,75 Mpa.
Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại AII: R_s= 280 Mpa;
Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại AI : R_sw= 175 Mpa.

Tại tiết diện giữa nhịp (tương ứng vùng chịu moment dương), bản cánh chịu nén nên tiết diện tính toán là tiết diện chữ T.

Chiều rộng bản cánh:
Kích thước tiết diện chữ T:
Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 55(mm)
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1260 x 800(mm x mm).
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh.

Bảng tính cốt thép dọc cho dầm chính:

Giản đồ tính toán:

Giả thuyết a = 80 (mm)

® ®

® Kiểm tra hàm lượng thép:

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,681 ; a_R =0,449.

Dùng thép AII : R_s= 280 Mpa ; g_s= 1.

Sai số:

Kiểm tra: a_tt a_gt (thỏa)

Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn thép
Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn	A_st(mm²)	Chênh lệch
Nhịp biên (1260×800)	371,3	0,07	0,08	1982,8	0,99	4f22+2f20	2149	8%
Gối 2 (300×800)	374,5	0,31	0,39	2309	1,05	6f22	2281	-1,2%
Nhịp giữa (1260×800)	205,5	0,04	0,04	1041,2	0,5	2f22+1f20	1074	3%
Gối 3 (300×800)	268	0,22	0,26	1527	0,7	4f22	1521	-3%

Cốt dọc cấu tạo:

Do chiều cao dầm h_d > 70 cm nên đặt cốt giá 12 vào mặt bên của tiết diện dầm.

Tính cốt ngang:
Lực cắt lớn nhất tại gối:
Kiểm tra điều kiện tính toán:

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn cốt đai f10 (a_sw= 78,5 mm²), số nhánh cốt đai n = 2.
Xác định bước cốt đai:

.

Chọn s = min( s_tt; s_max; s_ct ) = 200 mm bố trí trong đoạn L/3 đoạn đầu dầm.

Đoạn dầm giữa nhịp:

Chọn s = 500 mm.

Kiểm tra:

vết nứt nguy hiểm nhất xuất hiện trong dầm khi không đi qua cốt đai

Khả năng chịu cắt của cốt đai:
Khả năng chịu cắt của cốt đai và bêtông:

Không cần bố trí cốt xiên cho dầm.

Tính cốt treo:
Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm chính cần có cốt treo để gia cố cho dầm chính. Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính là:

131+63=194(kN)

Sử dụng cốt treo dạng đai, diện tích cần thiết là:
Chọn f10 (a_sw = 79 mm²), số nhánh n = 2. Số lượng cốt treo cần thiết là

Chọn số lượng là 6 đai, đặt mỗi bên dầm phụ 3 đai.

Bước đai:

Phạm vi bố trí cốt đai
Khoảng cách giữa các cốt treo lấy 120mm

Bố trí cốt treo

Biểu đồ bao vật liệu:

*Tiết diện*	*Cắt*	*Uốn*	*Còn lại*	*A_s(mm²)*	*a_th(mm)*	*h_oth(mm)*			*[M] (kN.m)*
Nhịp biên			4f22+2f20	2149	51	749	0.077	0.074	400
Trái N.biên	2f20		4f22	1520	36	764	0.058	0.056	315
		2f22	2f22	760	36	764	0.03	0.03	160,2
Phải N.biên	2f20		4f22	1520	36	764	0.058	0.056	315
		2f20	2f22	760	36	764	0.03	0.03	160,2
Gối B			6f22	2281	68	732	0.38	0.31	378
Trái Gối B	2f22		4f22	1520	51	749	0,25	0,21	279
		2f22	2f22	760	51	749	0.12	0.11	149,5
Phải Gối B	2f22		4f22	1520	51	749	0,25	0,21	279
	2f22		2f22	760	51	749	0,12	0,11	149,5
Nhịp giữa			2f22+1f20	1074	36	764	0.04	0.04	224
Trái N.giữa	1f20		2f22	760	36	764	0,03	0,03	160,2
Phải N.giữa	1f20		2f22	760	36	764	0,03	0,03	160,2
Gối C			4f22	1520	51	749	0,25	0,22	279
Trái Gối C	2f22		2f22	760	51	749	0,12	0,11	149,5

Tính đoạn W kéo dài :

Xác định Q_o bằng phương pháp vẽ.
Trong đoạn dầm có cốt đai f10s220 :
Trong đoạn dầm có cốt đai f10s500 :

Với

Tiết diện	Thanh thép	Q (kN)	Q_s,inc(kN)	q_sw(kN/m)	W_tính	20	W_chọn
Trái nhịp biên	2f20	167	122,4	177,7	1000	400	1000
Phải nhịp biên	2f20	39,2	122,4	177,7	997	400	1000
Gối B trái	2f22	260	148	177,7	1100	440	1100
Gối B phải	2f22	230	0	177,7	1105	440	1110
Gối B phải	2f22	130	0	177,7	1100	440	1100
Nhịp giữa trái	1f20	204	0	177,7	1005	400	1110
Nhịp giữa phải	1f20	204	0	177,7	1005	400	1010
Gối C trái	2f22	102	0	177,7	1100	440	1110

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 5, 2019

Đồ Án Nền Móng 2019

Đồ Án Nền Móng 2019

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: BÀI TẬP LỚN TRÍ TUỆ NHÂN TẠO: TÌM HIỂU GIẢI THUẬT DI TRUYỀN

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/%C4%90%E1%BB%93-%C3%81n-N%E1%BB%81n-M%C3%B3ng-2019.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Đồ Án Nền Móng 2019

ĐỀ BÀI

Số liệu đề bài:

STT	Z₁	Z₂	Z₃	Z₄	L₁	L₂	L₃	L₄
8	1,5	8	16	18	0H	MH	CH	CH
Sơ đồ tải trọng:
Sơ đồ 1
C1		C2		C3		C2		C4
N1		N2		N3		N2		N4
M1			M2	M3		M2		M4
H1			H2	H3		H2		H4
	4000		3000		3000		5000

Tải trọng tác dụng lên cột:

CỘT C1	CỘT C2	CỘT C3	CỘT C4
N₁ = 500 kN	N₂ = 1280 kN	N₃ = 1350 kN	N₄ = 650 kN
M₁ = 140 kN.m	M₂ = 100 kN.m	M₃ = -80 kN.m	M₄ = -120 kN.m
H₁ = 50 kN	H₂ = 40 kN	H₃ = 80 kN	H₄ = 50 kN

1

PHẦN THUYẾT MINH

PHẦN A

THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT

I. Mặt cắt địa chất:		0
		1
		2
		3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

ÑAÁT ÑAÉP

OH

MH

CH

±0.000

-1.500

-8.000

-16.000

-18.000

-30.000

30

2

Bài tập lớn Nền Móng		GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
– Địa chất được cấu tạo theo sơ đồ

	Loại đất	Đất đắp	0H	MH	CH
	Chiều Sâu Z_i	1,5	8	16	30
	Bề dày L_i	1,5	6,5	8	14

– Thống kê số liệu c, (thí nghiệm cắt trực tiếp).

– Dùng chương trình Excel ta vễ các đường đực trưng chống cắt cho từng lớp đất từ đó suy ra hệ số c và .

Đối với lớp OH:

– Từ phương trình: y = 0,0875x + 5,5833 ta suy ra được các hệ số

c = 5,5833 kPa

= 5⁰

	s (kPa)	t (kPa)
1	10	6.5
Maãu	20	7.0
Maãu	30	8.0
	30	8.0
2	10	6.5
Maãu	20	7.5
Maãu	30	8.5
	30	8.5

ÖÙng suaát tieáp

ÑÖÔØNG ÑAËC TRÖNG CHOÁNG CAÉT LÔÙP ÑAÁT OH

THÍ NGHIEÄM CAÉT TRÖÏC TIEÁP

_10.0 y = 0.0875x + 5.5833

8.0

6.0

4.0

2.0

0.0

0 10 20 30 40

ÖÙng suaát neùn

3

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Đối với lớp MH

	s (kPa)	t (kPa)
1	10	8.1
Maãu	20	8.6
Maãu	30	9.5
	30	9.5

2	10	7.9
Maãu	20	8.7

	30	9.5
	30	9.5

ÖÙng suaát tieáp

ÑÖÔØNG ÑAËC TRÖNG CHOÁNG CAÉT LÔÙP ÑAÁT OH

THÍ NGHIEÄM CAÉT TRÖÏC TIEÁP

10		y = 0.075x + 7.2167
10

8

6

4

2

0

0 10 20 30 40

ÖÙng suaát neùn

Từ phương trình: y = 0,075x + 7,2167 ta suy ra được các hệ số

c = 7,2167 kPa

= 4⁰ 17’

4

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Đối với lớp CH

	s (kPa)	t (kPa)
1	25	18
Maãu	50	20
	50	20
	75	23
2	25	16
Maãu	50	17
	50	17
	75	20	suaáttieáp
Maãu3	25	18	suaáttieáp
	25	18
	50	20
	75	22
Maãu4	25	18	ÖÙng
Maãu4	50	20	ÖÙng
	50	20
	75	23

ÑÖÔØNG ÑAËC TRÖNG CHOÁNG CAÉT LÔÙP ÑAÁT OH

THÍ NGHIEÄM CAÉT TRÖÏC TIEÁP

y = 0.09x + 15.083

25

20

15

10

5

0

0 20 40 60 80

ÖÙng suaát neùn

Từ phương trình: y = 0,09x + 15,083 ta suy ra được các hệ số

c = 15,083 kPa

= 5⁰ 8’

5

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Thống kê số liệu nén lún Lớp OH

Mẫu số 1

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
s (kPa)	e	a (m²/kN)	a₀ (kN /m2)
25	2.450	0.0080	0.00232
50	2.250	0.0040	0.00123
100	2.050	0.0030	0.00098
200	1.750	0.0015	0.00055
400	1.450

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP OH (MAÃU 01)

3.0

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

0 100 200 300 400 500

AÙp löïc neùn

6

Bài tập lớn Nền Móng	GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
Mẫu số 2

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
s (kPa)	e	a (m²/kN)	a0 (kN /m²)
25	2.650	0.0068	0.00186
50	2.480	0.0066	0.00190
100	2.150	0.0030	0.00095
200	1.850	0.0005	0.00018
400	1.750

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP OH (MAÃU 02)

3.0

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

0 100 200 300 400 500

AÙp löïc neùn

Lấy giá trị trung bình a₀ của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

^a01	^a02	^a03	^a04
0,00209	0,001565	0,000965	0,000365

7

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Lớp đất MH

Mẫu số 1

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
(kPa)	e	a (m²/kN)	a₀ (kN /m²)
25	2.290	0.0062	0.00187
50	2.136	0.0042	0.00133
100	1.928	0.0026	0.00088
200	1.670	0.0016	0.00060
400	1.350
800

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP MH (MAÃU 01)

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

0 100 200 300 400 500

AÙp löïc neùn

8


*Mẫu số 2*

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
s (kPa)	e	a (m²/kN)	a₀ (kN /m²)
25	2.166	0.0056	0.00178
50	2.025	0.0040	0.00132
100	1.826	0.0027	0.00096
200	1.554	0.0014	0.00054
400	1.276
800

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG C ONG NE ÙN L UÙN L ÔÙP M H (M AÃU 02)

2.5

2.0

1.5

.0

.5

0.0

0 200 400 600

AÙp löïc neùn

Lấy giá trị trung bình a₀ của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

^a01	^a02	^a03	^a04
0,001825	0,001325	0,00092	0,00057

9

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Lớp đất CH

Mẫu số 1

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
(kPa)	e	a (m²/kN)	a0 (kN/m²)
25	0.914	0.00128	0.000669
50	0.882	0.00076	0.000404
100	0.844	0.00052	0.000282
200	0.792	0.00027	0.000151
400	0.738	0.00014	0.000079
800	0.683

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP CH (MAÃU 01)

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0.0

0 200 400 600 800 1000

AÙp löïc neùn

10


*Mẫu số 2*

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
(kPa)	e	a (m²/kN)	a0 (kN/m²)
25	0.954	0.00136	0.000696
50	0.920	0.00060	0.000313
100	0.890	0.00050	0.000265
200	0.840	0.00028	0.000152
400	0.784	0.00013	0.000074
800	0.731

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP CH (MAÃU 02)

1.2

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0.0

0 200 400 600 800 1000

AÙp löïc neùn

Lấy giá trị trung bình a₀ của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

^a01	^a02	^a03	^a04	^a05
0,0006825	0,0003585	0,0002735	0,0001515	0,0000765

11

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Xác định các chỉ tiêu vật lý: Lớp đất OH:

Giả thiết

Độ bão hòa G = 0,98
Tỷ trọng hạt = 2,68

Hệ số rỗng được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

₀ 2,450 2,650 _2,550 2

Độ ẩm của đất:
- ^G^. 0^0,98.2,550_0,93

2,68

Dung trọng tự nhiên của đất:

_t	1	. _n	.	1 0,93	.10.2,68 14,57 kN / m	3	với _n	10 kN / m	3
_t	1 ₀	. _n	.	1 2,550	.10.2,68 14,57 kN / m		với _n	10 kN / m

Theo giới hạn Atterberg ta chọn:
- _N = 65; _D = 35

Chỉ số dẻo A = _N – _D = 65 – 35 = 30

_{Độ sệt} _BD^{93 35}_1,93

30

Lớp MH

Giả thiết

Độ bão hòa G = 0,98

Tỷ trọng hạt = 2,68

Hệ số rỗng được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

₀ 2,290 2,166 _2,228 2

Độ ẩm của đất:
- ^G^. 0^0,98.2,228_0,81

2,68

Dung trọng tự nhiên của đất:

_t	1	. _n	.	1 0,81	.10.2,68 15,03kN / m	3	với _n	10 kN / m	3
_t	1 ₀	. _n	.	1 2,228	.10.2,68 15,03kN / m		với _n	10 kN / m

Theo giới hạn Atterberg ta chọn:
- _N = 65; _D = 35

Chỉ số dẻo A = _N – _D = 65 – 35 = 30

_{Độ sệt} _BD^{81 35}_1,53

30

Lớp CH

Giả thiết

Độ bão hòa G = 0,98

12

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Tỷ trọng hạt = 2,68

Hệ số rỗng được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

₀ 0,914 0,954 _0,934 2

Độ ẩm của đất:
- ^G^. 0^0,98.0,934_0,34

2,68

Dung trọng tự nhiên của đất:

_t	1	. _n	.	1 0,34	.10.2,68 18,57 kN / m	3	với _n	10 kN / m	3
_t	1 ₀	. _n	.	1 0,934	.10.2,68 18,57 kN / m		với _n	10 kN / m

Theo giới hạn Atterberg ta chọn:
- _N = 55; _D = 25

Chỉ số dẻo A = _N – _D = 55 – 25 = 30

_{Độ sệt} _BD^{34 25}_0,3

30

STT	KÍ	ĐỘ	T	ĐỘ ẨM	HỆ SỐ	TỶ	ĐỘ BÃO	GIỚI HẠN ATTERBERG			ĐỘ	CẮT TRỰC TIẾP
	HIỆU	SÂU	(kN/m³)	(%)	RỖNG	TRỌNG	HÒA	_N	_D	A	SỆT	C
					0		G				B	(kPa)
					0
Lớp 1	OH	Z1	14,57	93	2,550	2,68	98	65	35	30	1,93	5,5833	₅0
Lớp 2	MH	Z₂	15,03	81	2,228	2,68	98	65	35	30	1,53	7,2167	4⁰17’
Lớp 3	CH	Z3	18,57	34	0,934	2,68	98	55	25	30	0,3	15,083	5⁰8’

13

PHẦN B

THIẾT KẾ MÓNG BTCT

PHƯƠNG ÁN 1

THIẾT KẾ MÓNG CỌC ĐÀI THẤP

Chia tải trọng tác dụng lên móng gồm có hai nhóm:

*Nhóm tải trọng lớn gồm có:*
+ Cột C2:	^N2	= 1280 kN	M₂ = 100 kN.m		^H2	= 40 kN
+ Cột C3:	^N3	= 1350 kN	^M3	= -80 kN.m	^H3	= 80 kN
*Nhóm tải trọng nhỏ gồm có:*
+ Cột C1:	^N1	= 500 kN	^M1	= 140 kN.m	^H1	= 50 kN
+ Cột C4:	N₄	= 650 kN	M₄	= -120 kN.m	H₄	= 50 kN
Hai cột được chọn để thiết kế móng là:
Nhóm tải trọng lớn (Thiết kế móng thứ 1)
	N₁^tt 1350 kN		M₁^tt 80 kN.m

Nhóm tải trọng nhỏ (Thiết kế móng thứ 2)

N₂^tt 650 kN M ₂^tt 120 kN.m

Tải trọng ngang H_max được lấy là tải trọng ngang lớn nhất trong các tải trọng ngang ở

cột.

	H _max 80 kN
I. MÓNG THỨ NHẤT
Tải trọng:	N₁^tt 1350 kN	M₁^tt 80 kN.m

Chọn chiều sâu chôn móng:

Chiều sâu chôn móng được chọn để thỏa điều kiện về móng cọc đài thấp.

					2.H _max
h_m	0,7.tg	45		.
			2		‘.B_d

Sau khi thi công ta đắp lại lớp đất có = 14,5 kN/m³;

= 5⁰

Do kích thước của đài chưa được xác định nên ta tạm lấy B_đ = 1,5m,

			5		2.80	3,01m
h_m	0,7.tg	45		.
			2		14,57 10 .1,5

Ta chọn chiều sâu chôn móng là 3,1m.

Chọn kích thước cọc:

Kích thước cọc được chọn là 35×35 sắt 4 20 + 4 18

mác bêtông là 300kPa; cường độ thép: R_a = 2700 kg/cm² = 270000 kPa

1100

3000

Khi thi coâng ñaøi

ta seõñaäp boû

1300

100

14

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Chọn cọc dài 25m gồm 2 đoạn cọc: một cọc 9 m và hai đoạn 8m
Theo qui định đoạn cọc chôn vào trong đài phải lớn hơn 2D (D là đường kính cọc) và không lớn hơn 120cm với đầu cọc nguyên nên ta chọn đoạn chôn cọc vào trong đài là 1,1m khi thu công đài ta sẽ đập bỏ đoạn chôn vào đài là 1m và giữ nguyên phần ngàm vào đài là 0,1m.
Khả năng tải cọc theo vật liệu:

P_VL 0,8. R_a .F_a R_n.F_c 0,8. 270000.23,1.10 ⁴ 13000.0,35.0,35 1773kN

Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền:

3.1 Tính theo phương pháp tra bảng:

Q_tc m_R .q_m.F_c u m_f . f_si .L_i

Với: m_R = 0,7 là hệ số làm việc tại mũi cọc, do tại mũi cọc là sét.

m_f = 1 là hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông.

q_m = 532 T/m² là khả năng chịu tải mũi cọc, tra bảng với độ sệt B = 0,3 và độ sâu

mũi cọc là 27m.

Diện tích cọc: F_c = 0,35² = 0,1225 m²

Chu vi cọc: u = 4.0,35 = 1,4 m

Lớp thứ 1 (lớp OH).

L₁ 8 3,1 4,9m

^4,9

Z₁ 3,1 5,55m

B = 1,93 > 1 ta chọn f_si C 5,5833

Lớp thứ 2 (lớp MH).

L₂ 8m

⁸

Z₂ 8 12m

B = 1,53 > 1 ta chọn f_si C 7,2167

Lớp thứ 3 (lớp CH).

L₃ 11m

¹¹

Z₃ 16 21,5m

B = 0,3

Tra bảng ta được f_si 5,75T/m²

Q_tc 0,7.532.0,1225 1.1,4. 0,55833.4,9 0,72167.8 0,575.11 66,4T / m² 664kPa

Giá trị sử dụng của cọc:

_Q_a ^Qtc ⁶⁶⁴ _402kPa

k_at 1,65

3.2 Tính theo công thức của Meyerhof (phụ lục B quy phạm TCVN205-1998)

Q_u Q_m Q_f q_m.F_c u f_si .L_i

Với q_m c.N_c ‘.Z_m.N_q

– Tại mũi cọc góc = 5⁰ 8’ tra biểu đồ hình 4.16 ta được N_c = 16; N_q = 1,8

15

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

‘.Z_m 14,57 10 .8 15,03 10 .8 18,57 10 .11 171kN / m²

q_m 15,083.16 171.1,8 549kN / m²

0

Q

q

m

.F 549.0,35²

67,3kN

3,1m

m

c

^Qf

u. f_si .L_i

Ñoaïn coïc ngaøm

vaøo trong ñaøi

5,55m

ÑAÁT ÑAÉP

Khả năng bám trượt bên hông f_s:

f_si C_a _z^‘ .k_s .tg _a

Lớp đất thứ 1 (lớp OH)

L₁ 8 3,1 4,9m

^4,9

Z₁ 3,1 5,55m

_z^‘₁ 14,57 10 .5,55 25,4kPa C_a 0,7.C 0,7.5,5833 3,91kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 3⁰30′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰ 1,28

f_si 3,91 25,4.1,28.tg3⁰30′ 5,9kPa

Lớp đất thứ 2 (lớp MH)

L₂ 8m

⁸

Z₂ 8 12m

_z^‘ ₂ 14,57 10 .8 15,03 10 .4 56,68kPa C_a 0,7.C 0,7.7,2167 5,05kPa

_a 0,7. 0,7.4⁰ 17′ 3⁰ k_s 1,4. 1 sin 4⁰17′ 1,3

f_si 5,05 56,68.1,3.tg3⁰ 8,9kPa

1 L = 4,9m

8m

L 2 = 8m

16m

Z1 =

Z 2 = 12m

3 z = 21,5m

OH

MH

Lớp đất thứ 3 (lớp CH)

L₃	11m		=11m3
	2
^Z3	16	11	21,5m

_z^‘			L
	₃ 14,57 10 .8 15,03 10 .8 18,57 10 .5,5 124kPa
C_a	0,7.C 0,7.15,083 10,56kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 8′ 3⁰35′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰8′ 1,27

f_si 10,56 124.1,27.tg3⁰35′ 20,4kPa

Q_f 4.0,35. 5,9.4,9 8,9.8 20,4.11 454,3kN

Q_u Q_m Q_f 67,3 454,3 521,6kN

CH

16 30m

Bài tập lớn Nền Móng

GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Q

Q_f

67,3

454,3

250kN

m

L’ = 2,55m

a

3

2

3

2

– Ta chọn giá trị sử dụng cọc P_c 250kN

– Xác định số lượng cọc trong móng.

n 1,4 ^N ^tt 1,4.¹³⁵⁰ 7,56

P_c 250

Chọn số lượng cọc là 8 bố tria như hình vẽ.

x₁ = x₆ = – 1,1

^x2

= x₇ = 0

^x3

= x₈ = 1,1

^x4

= – 0,55

^x5

= 0,55

2. 1,1 ² 2.1,1²0,55² 0,55² 5,445m²

x_i² 2.x₁² 2x₃² x₄² x₅²

					3000
					3000
						y
						y


	1

			350		2		3


		350




				4				5		2600

	6								x
									x





					7		8


– Bề dài của đài là:							L_đ = 3m


– Bề rộng của đài là:							B_đ = 2,6m

Khối lượng móng khối quy ước của móng tại đáy đài:

W_qu B_d .L_d .h_m. _tb^‘ 3.2,6.3,1. 22 10 290kN

Tải trọng tác dụng:

N_d^tt N₁^tt W_qu 1350 290 1640kN

M _d^tt M₁^tt 80kN.m

Tải trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc

_P_tb ^Nd^tt ¹⁶⁴⁰ _205kN

8

P

_M tt

.x

205

80. 1,1

189kN

d

1

tc

x_i²

1

6

tb

5,445

N1

tt

.x₂

80.0

P₂

P₇

P_tb

M _d

205kN

tc

M1

x_i²

205

5,445

P

_M tt

.x

205

80.1,1

221kN

d

3

L_m=3,6m

x_i²

3

8

tb

5,445

P

M ^tt .x

80. 0,55

197kN

d

4

205

4

tb

x_i²

5,445

3,1m

= 23,9m

c

z

CH

17

Bài tập lớn Nền Móng			GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
P P		M ^tt .x	205	80.0,55	213kN
		d 5
		x_i²		5,445
5	tb	x_i²		5,445

P_max 221kN P_c 259kN

P_min 189kN 0

Kiểm tra áp lực dưới mũi cọc

Để kiểm tra áp lực dưới mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuẩn

N ^tc	_N tt			1350			1125kN

1,2			1,2
_M tc		_M tt			80	66,7kN.m

1,2			1,2

Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc.
Tính _tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc.

tb	₁.L_{1 2} .L_{2 3}.L₃	8.5⁰ 8.4⁰17′ 11.5⁰8′	4⁰50′
	L₁ L₂ L₃
		8 8 11

tb ⁴⁰^50′ ₀₁0_12′

4 4

L‘ 2,2 ^0,35 ^0,35 2,55m

2 2

B‘ 1,8 ^0,35 ^0,35 2,15m

2 2

Ta có:

						0
L	L‘ 2.tg		.Z			2,55 2.23,9.tg 01 12′ 3,6
L	L‘ 2.tg	4	.Z			2,55 2.23,9.tg 01 12′ 3,6
m		4		c
						0
B	B‘ 2.tg		.Z			2,15 2.23,9.tg 01 12′ 3,2
B	B‘ 2.tg	4	.Z			2,15 2.23,9.tg 01 12′ 3,2
m		4			c

– Móng khối quy ước tại mũi cọc

W_qu 3,6.3,2.27. 22 10 3732kN

Tải trọng tại mũi cọc được đưa xuống:

N_m^tc N ^tc W_qu 1125 3732 4857kN

M _m^tc M ^tc 66,7kN.m

Xác định độ lệch tâm.

_e ^Mm^tc ^66,7 _0,014

N_m^tc 4857

Áp lực trung bình tại mũi cọc.

tc

_ptb ^Nm ⁴⁸⁵⁷ _422kPa

B_m.L_m 3,6.3,2

Áp lực lớn nhất tại đáy mũi cọc:

		6.e		6.0,014
^pmax	tb				432kPa
	. 1		422. 1
		L		3,6
		m

– Tải trọng tiêu chuẩn tại mũi cọc.

18

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

R^tc ^m¹^.^m² . A.B_m. _II^‘ B.Z_m. _I^‘ D.c

k _tc

Tại mũi cọc = 5⁰8’ tra bảng ta được A =

0,083; B = 1,32; D = 3,62

_II^‘ 18,57 10 8,57kN / m³ là dung trọng

đất ở dưới mũi cọc có xét đến đẩy nổi

Chọn m₁ = 1,2; m₂ = 1,1; k_at = 1

R^tc ^1,2.1,1. 0,083.3,2.8,57 1,32.171 3,62.15,083 373kPa 1

_max 432kPa 1,2R^tc 1,2.373 447,6kPa

Tính ứng suất do trọng lượng bản thân

₀^bt ‘.z_m 171kPa

Chia mỗi lớp dưới mũi cọc dày 0,8m

₁^bt ₀^bt ₁^‘.h₁ 171 18,57 10 .0,8 177,856kPa

₂^bt ₁^bt ₂^‘ .h₂ 177,856 18,57 10 .0,8 184,712kPa ₃^bt ₂^bt ₃^‘.h₃ 184,712 18,57 10 .0,8 191,568kPa ₄^bt ₃^bt ₄^‘ .h₄ 191,568 18,57 10 .0,8 198,424kPa ₅^bt ₄^bt ₅^‘.h₅ 198,424 18,57 10 .0,8 205,28kPa ₆^bt ₅^bt ₆^‘.h₆ 205,28 18,57 10 .0,8 212,136kPa ₇^bt ₆^bt ₇^‘ .h₇ 212,136 18,57 10 .0,8 218,992kPa

Ứng suất gây lún tại mũi cọc

₀^gl p^tb ₀^bt 422 171 251kPa

Tại vị trí 1:

^L 1,125 ;	^Z ^0,8 0,25 =>k₀ = 0,929
B	B_m	3,2
₁^gl k₀ . ₀^gl 0,929.251 233,179kPa
Tại vị trí 2:	Z	^{0,8 0,8} 0,5 =>k₀	=
^L 1,125 ;	Z	^{0,8 0,8} 0,5 =>k₀	=	0=251kPa	0
			0=171kPa	0=251kPa
B	B_m	32	1=177,856kPa	1=233,179kPa	1
0,727			2=184,712kPa	2=182,477kPa	2
₂^gl k₀ . ₀^gl 0,727.251 182,477kPa					2
₂^gl k₀ . ₀^gl 0,727.251 182,477kPa			3=191,568kPa	3=130,52kPa	3
Tại vị trí 3:			4=198,424kPa	4=91,615kPa	4
					4
			5=205,28kPa	5=66,264kPa	5
					5
		19	6=212,136kPa	6=49,949kPa	6
					6
			7=218,992kPa	7=38,152kPa
			7=218,992kPa	7=38,152kPa

7

Bài tập lớn Nền Móng			Z	GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
	L	1,125 ;			0,8 0,8	0,8	0,75 =>k₀ = 0,52
			B_m
	B			3,2

₃^gl k₀ . ₀^gl 0,52.251 130,52kPa

Tại vị trí 4:

L	1,125 ;	Z		0,8 0,8 0,8 0,8	1 =>k₀ = 0,365
		B_m
B			3,2

₄^gl k₀ . ₀^gl 0,365.251 91,615kPa

Tại vị trí 5:			Z		0,8 0,8 0,8	0,8 0,8
	L	1,125 ;					1,25	=> k₀ = 0,264
			B_m

	B			3,2

₅^gl k₀. ₀^gl 0,264.251 66,264kPa

Tại vị trí 6:

L	1,125 ;	Z		0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8	1,5 => k₀ = 0,199
		^Bm
B			3,2

₆^gl k₀ . ₀^gl 0,199.251 49,949kPa

Tại vị trí 7:

L	1,125 ;	Z		0,8 0,8 0,8 0,8	0,8 0,8 0,8	1,75 => k₀ = 0,152
		B_m
B			3,2

₆^gl k₀ . ₀^gl 0,152.251 38,152kPa

– Ta có: 0,2. ₇^bt 0,2.223,347 44,7kPa ₇^gl 38,4kPa nên ta ngừng tính lún tại vị trí này.

Tính E₀.

E	₀	0,8	5281kPa

0	a₀	0,0001515

Với hệ số rỗng 0,934 tra bảng ta được hệ số hiệu chỉnh m = 3,4

_tbgl₁0^gl1^gl^{251 233,179}_242,1kPa

22

_tb^gl₂						₁^gl ₂^gl					233,179 182,477				207,8kPa

	2						2
_tb^gl₃		₂^gl ₃^gl						182,477 130,52						156,5kPa

	2						2
_tb^gl₄						₃^gl ₄^gl				130,52 91,615			111,1kPa

	2						2
_tb^gl₅			₄^gl ₅^gl						91,615 66,264				78,9kPa

	2						2
_tb^gl₆				₅^gl ₆^gl					66,264 49,949				58,1kPa

	2						2
_tb^gl₇					₆^gl ₇^gl				49,949 38,152			44,05kPa

	2						2

20

Bài tập lớn Nền Móng				GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
S	₀	. _tbi^gl .h_i
	E
0
		0,8	. 242,1.0,8 207,8.0,8 156,5.0,8 111,1.0,8 78,9.0,8 58,1.0,8 44,05.0,8 0,032m

5281.3,4

3,2cm S_gh 8cm

Giả thiết cột có kích thước 0,3 x 0,5 = 1,15m²

_Chọn:_h₀ ^Bd ^bc ^{2,6 0,3} _1,15m

22

_Chọn:_h₀ ^Ld ^ac ^{3,0 0,5} _1,25m

22

Chọn h₀ = 1,25m và lớp bêtông bảo vệ dày 0,15m nữa nên chiều cao tổng cộng của đài là

1,4m

Kiểm tra điều kiện xuyên thủng

Do ta chọn chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài.

Thiết kế cốt thép móng.

– Kích thước cột là 30×50 Tính cốt thép dọc

0,3.P₅ 0,8. P₃ P₈ 0,3.213 0,85. 221 221 439,6kN

F	M		439,6	1,45.10 ³ m² 14,5cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,25

Chọn 16 14a175 (F_a = 24,624cm²)

Tính cốt thép ngang

0,75. P₆ P₇ P₈ 0,75. 189 205 221 461,25kN

F	M		461,25	1,52.10 ³ m² 15,2cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,25

Chọn 16 14a160 (F_a = 24,624cm²)

45°	1250
850	1250
850
300
	150

45°

1250

750

150

21

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

3000

45°	45°

14a160

	500
300	2600

14a175

II. MÓNG THỨ HAI
Tải trọng:	N₂^tt 650 kN	M ₂^tt 120 kN.m

Chọn chiều sâu chôn móng:

Chiều sâu chôn móng được chọn để thỏa điều kiện về móng cọc đài thấp.

					2.H _max
^hm	0,7.tg	45		.
			2		‘.B_d

Sau khi thi công ta đắp lại lớp đất có = 14,57 kN/m³; = 5⁰

Do kích thước của đài chưa được xác định nên ta tạm lấy B_đ = 1,5m,

			5		2.80	3,01m
h_m	0,7.tg	45		.
			2		14,57 10 .1,5

1250

150

Ta chọn chiều sâu chôn móng là 3,1m.

Chọn kích thước cọc:

Kích thước cọc được chọn là 35×35 sắt 4 20 + 4 18 ; mác bêtông là 300kPa; cường độ thép: R_a = 2700 kg/cm² = 270000 kPa

Chọn cọc dài 26m gồm 2 đoạn cọc: một cọc 8 m và đoạn 9m.
Theo qui định đoạn cọc chôn vào trong đài phải lớn 2D (D là đường kính cọc) và không lớn hơn 120cm với đầu nguyên nên ta chọn đoạn chôn cọc vào trong đài là 1,1m thi công đài ta sẽ đập bỏ đoạn chôn vào đài là 1m và giữ nguyên phần ngàm vào đài là 0,1m

1000

Khi thi coâng ñaøi

ta seõñaäp boû

100 800

hai

hơn

cọc

khi

22

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Khả năng tải cọc theo vật liệu:

P_VL 0,8. R_a .F_a R_n.F_c 0,8. 270000.23,1.10 ⁴ 13000.0,35.0,35 1773kN

Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền: 1 Tính theo phương pháp tra bảng

Q_tc m_R .q_m.F_c u m_f . f_si .L_i

Với: m_R = 0,7 là hệ số làm việc tại mũi cọc, do tại mũi cọc là sét.

m_f = 1 là hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông.

q_m = 538 T/m² là khả năng chịu tải mũi cọc, tra bảng với độ sệt B = 0,3 và độ sâu

mũi cọc là 28m.

Diện tích cọc: F_c = 0,35² = 0,1225 m²

Chu vi cọc: u = 4.0,35 = 1,4 m

0

Lớp thứ 1 (lớp OH).

3,1m

Ñoaïn coïc ngaøm

5,55m

L₁

8 3,1 4,9m

vaøo trong ñaøi

^4,9 3,1 5,55m

=

Z₁

1

Z

2

= 4,9m

=12m

B = 1,93 > 1 ta chọn

f

si

C 5,5833

1

2

Lớp thứ 2 (lớp MH).

L

Z

L₂

8m

Z₂

8

12m

2

B = 1,53 > 1 ta chọn

^fsi

C 7,2167

8m

Lớp thứ 3 (lớp CH).

=

2

L

^L3

12m

Z₃

16

12

22m

2

16m

B = 0,3

Tra bảng ta được f_si 5,8T/m²

Q_tc 0,7.538.0,1225 1.1,4. 0,55833.4,9 0,72167.8 0,58.12 67,8T / m² 678kPa

Giá trị sử dụng của cọc:

Q	^Qtc		678	387kPa	L = 12m3

a	^kat	1,75

z 3 = 22m

ÑAÁT ÑAÉP

OH

MH

CH

30m

3.2 Tính theo công thức của Meyerhof (phụ lục B quy phạm TCVN205-1998)

Q_u Q_m Q_f q_m.F_c u f_si .L_i

Với q_m c.N_c ‘.Z_m.N_q

23

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Tại mũi cọc góc = 5⁰ 8’ tra biểu đồ hình 4.16 ta được N_c = 16; N_q = 1,8

‘.Z_m 14,57 10 .8 15,03 10 .8 18,57 10 .12 179,64kN / m²

q_m 15,083.16 179,64.1,8 564,68kN / m²

Q_m q_m .F_c 564,68.0,35² 69,2kN

Q_f u. f_si .L_i

Khả năng bám trượt bên hông f_s:

f_si C_a _z^‘ .k_s .tg _a

Lớp đất thứ 1 (lớp OH)

L₁ 8 3,1 4,9m

^4,9

Z₁ 3,1 5,55m

_z^‘₁ 14,57 10 .5,55 25,4kPa C_a 0,7.C 0,7.5,5833 3,91kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 3⁰30′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰ 1,28

f_si 3,91 25,4.1,28.tg3⁰30′ 5,9kPa

Lớp đất thứ 2 (lớp MH)

L₂ 8m

⁸

Z₂ 8 12m

_z^‘ ₂ 14,57 10 .8 15,03 10 .4 56,68kPa C_a 0,7.C 0,7.7,2167 5,05kPa

_a 0,7. 0,7.4⁰ 17′ 3⁰ k_s 1,4. 1 sin 4⁰17′ 1,3

f_si 5,05 56,68.1,3.tg3⁰ 8,9kPa

Lớp đất thứ 3 (lớp CH)

L₃ 12m

¹²

Z₃ 16 22m

_z^‘₃ 14,57 10 .8 15,03 10 .8 18,57 10 .6 128,22kPa C_a 0,7.C 0,7.15,083 10,56kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 8′ 3⁰35′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰8′ 1,27

f_si 10,56 128,22.1,27.tg3⁰35′ 20,8kPa

Q_f 4.0,35. 5,9.4,9 8,9.8 20,8.12 489,6kN

Q_u Q_m Q_f 69,2 489,6 558,8kN

y

1 2

x

3 4

3,1m

= 23,9m

c
z

CH

tc

N1

tc

M1

L_m=3,6m

24

Bài tập lớn Nền Móng				GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
Q		Q	Q_f	69,2	489,6	268kN
		m

a	3		2	3	2

Ta chọn giá trị sử dụng cọc P_c 268kN
Xác định số lượng cọc trong móng.

n 1,4 ^N ^tt 1,4. ⁶⁵⁰ 3,4

P_c 268

Chọn số lượng cọc là 4 bố trí như hình vẽ.

	^x1	= x₃	=	– 0,525
	^x2	= x₄	=	0,525
	x_i² 2.x₁² 2x₂² 2. 0,525 ² 2.0,525² 1,1025m²
–	Bề dài của đài là:		L_đ = 1,8m
–	Bề rộng của đài là:		B_đ = 1,8m

Khối lượng móng khối quy ước của móng tại đáy đài:

W_qu B_d .L_d .h_m. _tb^‘ 1,8.1,8.3,1. 22 10 121kN

Tải trọng tác dụng

N_d^tt N₂^tt W_qu 650 121 771kN

M _d^tt M ₂^tt 120 kN.m

Tải trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc

_P_tb ^Nd^tt ⁷⁷¹ _192,75kN

4

P P P			_M tt		.x	192,75	120. 0,525			136kN
				d	1
				x_i²				1,1025
1	3	tb		x_i²				1,1025
P P P				M ^tt .x		192,75		120.0,525	250kN
				d	2
				x_i²				1,1025
2	4	tb		x_i²				1,1025
^Pmax	250kN P_c

P_min 122,8kN 0

Kiểm tra áp lực dưới mũi cọc

Để kiểm tra áp lực dưới mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuẩn

N ^tc	_N tt					650		542kN

1,2				1,2
_M tc^M			tt		¹²⁰ 100kN.m				0=179,64kPa



		1,2					1,2		1=188,21kPa

Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc.

– Tính _tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc.								2=196,78kPa
– Tính _tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc.
	₁.L_{1 2} .L_{2 3}.L₃			8.5	0	0	0	3=205,35kPa
tb	₁.L_{1 2} .L_{2 3}.L₃			8.5		8.4 17′ 12.5 8′		4⁰52′
tb						8 8 12		4⁰52′
		L₁ L₂ L₃				8 8 12		4=213,92kPa
tb	4⁰52′		0
			01 13′
4	4		01 13′
4	4

^gl=243,36kPa

0

gl

1=194,688kPa

1

gl

2=109,512kPa

2

gl

3=63,274kPa

3

gl

4=38,938kPa

4

25

Bài tập lớn Nền Móng				GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
L‘ 1,05	0,35				0,35		1,4m

2			2
B‘ 1,05		0,35				0,35	1,4m

2			2

Ta có:

L L‘ 2.Z .tg 1,4 2.24,9.tg 01⁰13′ 2,5

m c

4

B B‘ 2.Z .tg 1,4 2.24,9.tg 01⁰13′ 2,5

m c

4

– Móng khối quy ước tại mũi cọc

W_qu 2,5.2,5.28. 22 10 2100kN

Tải trọng tại mũi cọc được đưa xuống:

N_m^tc N ^tc W_qu 542 2100 2642kN M _m^tc M ^tc 100kN.m

Xác định độ lệch tâm.

_e ^Mm^tc ¹⁰⁰ _0,038

N_m^tc 2642

Áp lực trung bình tại mũi cọc.

tc

_ptb ^Nm ²⁶⁴² _423kPa

B_m.L_m 2,5.2,5

Áp lực lớn nhất tại đáy mũi cọc:

		6.e		6.0,038
p_max	tb				462kPa
	. 1		423. 1
		L		2,5
		m

– Tải trọng tiêu chuẩn tại mũi cọc.

R^tc ^m¹^.^m² . A.B_m. _II^‘ B.Z_m. _I^‘ D.c

k _tc

Tại mũi cọc = 5⁰8’ tra bảng ta được A = 0,083; B = 1,32; D = 3,62

_II^‘ 18,57 10 8,57kN / m³ là dung trọng đất ở dưới mũi cọc có xét đến đẩy nổi

Chọn m₁ = 1,2; m₂ = 1,1; k_at = 1

R^tc ^1,2.1,1. 0,083.2,5.8,57 1,32.179,64 3,62.15,083 387kPa 1

_max 462kPa 1,2R^tc 1,2.387 464,4kPa

Tính ứng suất do trọng lượng bản thân

₀^bt ‘.z_m 179,64kPa

Chia mỗi lớp dưới mũi cọc dày 1m

₁^bt ₀^bt ₁^‘.h₁ 179,64 18,57 10 .1 188,21kPa ₂^bt ₁^bt ₂^‘ .h₂ 188,21 18,57 10 .1 196,78kPa ₃^bt ₂^bt ₃^‘.h₃ 196,78 18,57 10 .1 205,35kPa ₄^bt ₃^bt ₄^‘ .h₄ 205,35 18,57 10 .1 213,92kPa

Ứng suất gây lún tại mũi cọc

₀^gl p^tb ₀^bt 423 179,64 243,36kPa

26

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Tại vị trí 1:

1; ^Z ¹ 0,4₀= 0,8

BB_m 2,5

₁^gl k₀ . ₀^gl 0,8.243,36 194,688kPa

Tại vị trí 2:^{=> k}^L

1; ^Z ^{1 1} 0,8₀= 0,45

BB_m 2,5 ₂gl _k₀ _. ₀gl _{0,45.243,36 109,512kPa}^=>k^L

Tại vị trí 3:

L	1;	Z		1 1 1	1,2 => k₀ = 0,26
		B_m
B			2,5

₃^gl k₀ . ₀^gl 0,26.243,36 63,274kPa

Tại vị trí 4:

L	1;	Z		1 1 1 1	1,6 => k₀ = 0,16
		^Bm
B			2,5

₄^gl k₀ . ₀^gl 0,16.243,36 38,938kPa

– Ta có: 0,2. ₄^bt 0,2.213,92 42,784kPa ₆^gl 38,938kPa nên ta ngừng tính lún tại vị trí này.

Tính E₀.

E	₀	0,8	5281kPa

0	a₀	0,0001515

Với hệ số rỗng 0,934 tra bảng ta được hệ số hiệu chỉnh m = 3,4

_tb^gl₁			₀^gl ₁^gl						243,36 194,688					219,024kPa

	2							2
_tb^gl₂					₁^gl ₂^gl						194,688 109,512				152,1kPa

	2							2
_tb^gl₃				₂^gl ₃^gl						109,512 63,274				86,393kPa

	2							2
_tb^gl₄						₃^gl ₄^gl						63,274 38,938	51,106kPa

	2							2
S		₀				. _tbi^gl .h_i
		E
0
						0,8	. 219,024.1 152,1.1 86,393.1 51,106.1 0,023m

5281.3,4

S 2,3cm S_gh 8cm

– Giả thiết cột có kích thước 0,3 x 0,3 = 0,09m²

_– _Ch_ọn _h₀ ^Bd ^bc ^{1,8 0,3} _0,75m

2 2

Chọn h₀ = 0,75m và lớp bêtông bảo vệ dày 0,15m nữa nên chiều cao tổng cộng của đài là

0,9m.

Kiểm tra điều kiện xuyên thủng

27

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Do ta chọn chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài.

Thiết kế cốt thép móng.

Chọn kích thước cột là 30×30
Tính cốt thép dọc

0,375. p_max 0,375.250 93,75kN

F	M		93,75	0,51.10 ³ m² 5,1cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.0,75

Chọn 11 14a200 (F_a = 16,929cm²)

Tính cốt thép ngang: Do móng có hình vuông nên cốt thép ngang tương tự cốt thép dọc.

1800

45°

1800

Kiểm tra cẩu lắp cọc và chi tiết cấu tạo cọc. a. Móc cẩu.

Moùc caåu

Đối với cọc dài 8m

Nếu dùng 2 móc cẩu:

Tiết diện của cọc:

0,35.0,35 0,1225m²

45°

Moùc caåu

750

150

Trọng lượng của cọc:

n.F_c . _bt 1,2.0,1225.25.1 3,675kN / m

Khi vận chuyển cọc

28

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

+ Mômen cho hai móc cẩu tại trí 0,2L.

q.L² 3,675.8² _4,704kN.m

50 50

Chính móc cẩu này dùng để lắp dựng lên khi thi công nên mômen tính cốt thép để kiểm tra là:
q.L² 3,675.8² _9,408kN.m
- 25
Tính cốt thép:

F_a	9,408	1,17.10⁴ m²	1,17cm²
	0,9.270000. 0,35 0,02

Nếu dùng một móc cẩu:

Mômen cho móc cẩu tại trí 0,29L.
q.L² 3,675.8² _9,8kN.m

24 24

Tính diện tích cốt thép.

F	M	1,22.10⁴ m² 1,22cm²
F	0,9.270000. 0,35 0,02	1,22.10⁴ m² 1,22cm²
a

Đối với cọc dài 9m

Tiết diện của cọc:

0,35.0,35 0,1225m²

Trọng lượng của cọc:

n.F_c . _bt 1,2.0,1225.25.1 3,675kN / m

Khi vận chuyển cọc

29

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

+ Mômen cho hai móc cẩu tại trí 0,2L.

q.L² 3,675.9² _5,9535kN.m

50 50

Chính móc cẩu này dùng để lắp dựng lên khi thi công nên mômen tính cốt thép để kiểm tra là:
q.L² 3,675.9² _11,907kN.m
- 25
Tính cốt thép:

F_a	11,907	1,48.10⁴ m²	1,14cm²
	0,9.270000. 0,35 0,02

Nếu dùng một móc cẩu:

+ Mômen cho móc cẩu tại trí 0,29L.

q.L² 3,675.9² _12,4kN.m

24 24

– Tính diện tích cốt thép.

F

1,55.104 m2 1,55cm2

a	0,9.270000. 0,35 0,02

So sánh hai phương án sử dụng 1 móc cẩu và hai móc cẩu ta thấy phương án 1 móc cẩu khả thi hơn vì vừa dẽ dàng vận chuyển (có 2 móc cẩu), mà khi tính ra diện tích cốt thép ngay chổ móc cẩu cũng kinh tế hơn do có diện tích cốt thép nhỏ hơn.

30

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

Sơ đồ tải trọng.

Chọn cọc có tiết diện 35x35cm, 2 đoạn dài 9m và 1 đoạn dài 8m. cọc bố trí theo hàng.

Sức chịu tải của một cọc là:

Q	1	. c.N	.F u.c.L		1	. 15,083.16.0,35²	4.0,35.15,083.25 279kN

a	HSAT	c	c	c	2

Chọn số lượng cọc.

_1,4. ^N1 ^N2 ^N3 ^N4_1,4.^{500 2.1280 1350 650} _25,4

Q_a 279

Chọn n = 26 cọc bố trí như hình vẽ.

Hợp lực: N N₁ 2.N₂ N₃ N₄ 500 2.1280 1350 650 5060kN

Vị trí lệch tâm của tổng lực:

7,5 1280.3,5 1350.0,5 1280.2,5 650.7,5 _0,164

5060

Tọa độ của các đầu cọc so với tâm móng.

x₁ 8,15m ; x₂ 6,65m ; x₃ 5,15m ; x₄ 3,85m ; x₅ 2,65m ; x₆ 1,45m ; x₇ 0,25m x₈ 0,95m ; x₉ 2,15m ; x₁₀ 3,35m ; x₁₁ 4,95m ; x₁₂ 6,65m ; x₁₃ 8,15m

x_i 1,95m

Vị trí tâm các đầu cọc so với đài móng.

^1,95

x_c 0,15m

Vị trí của lực N₁: a₁ 7,5 0,15 7,35m

Vị trí của lực N₂ bên trái: a_2T 3,5 0,15 3,35m

Vị trí của lực N₃: a₃ 0,5 0,15 0,35m

Vị trí của lực N₂ bên phải: a_2P 2,5 0,15 2,65m

Vị trí của lực N₄: a₄ 7,5 0,15 7,65m

Chuyển tọa độ các đầu cọc về trọng tâm C.

x₁^‘ x₁ 0,15 8,15 0,15 8m

x₂^‘ x₂ 0,15 6,65 0,15 6,5m

x₃^‘ x₃ 0,15 5,15 0,15 5m

x₄^‘ x₄ 0,15 3,85 0,15 3,7m

x₅^‘ x₅ 0,15 2,65 0,15 2,5m

x₆^‘ x₆ 0,15 1,45 0,15 1,3m

31

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

x₇^‘ x₇ 0,15 0,25 0,15 0,1m

x₈^‘ x₈ 0,15 0,95 0,15 1,1m

x₉^‘ x₉ 0,15 2,15 0,15 2,3m

x₁₀^‘ x₁₀ 0,15 3,35 0,15 3,5m

x₁₁^‘ x₁₁ 0,15 4,95 0,15 5,1m

x₁₂^‘ x₁₂ 0,15 6,65 0,15 6,8m

x₁₃^‘ x₁₃ 0,15 8,15 0,15 8,3m

‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 x_i 2. x₁ x₂ x₃ x₄ x₅ x₆ x₇ x₈ x₉ x₁₀ x₁₁ x₁₂ x₁₃

8 ²6,5 ²5 ²3,7 ²2,5 ²1,3 ²0,1 ²

1,1² 2,3² 3,5² 5,1² 6,8² 8,3² 625,56

Trọng lượng móng khối quy ước với kích thước đài rộng là 2m và dài 17m, lấy _tb= 23kN/m³. trọng

lượng này được phân bổ về 5 tải trọng N₁, N₂, N₃, N₄, N₅ theo tỷ lệ 2 cho N₁, 4 cho N₂, 4,5 cho N₃, 2,5 cho N₄.

Chọn h_m = 3m

N₁ 500 2.2.3. 23 10 656kN

N_2T 1280 4.2.3. 23 10 1592kN

N₃ 1350 4,5.2.3. 23 10 1701kN

N₂ _P 1280 4.2.3. 23 10 1592kN

N₄ 650 2,5.2.3. 23 10 845kN

Tổng tải trọng: N 656 1592 1701 1592 845 6386kN

Đưa về trọng tâm C kèm theo mômen.

7,35 1592.3,35 1701.0,35 1592.2,65 845.7,65 67,1kN.m

Tải trọng bình quân tác dụng lên cọc:

⁶³⁸⁶

P_tb 245,6kN

67,1

0,107 _x_i² 625,56

Lực tác dụng lên đầu cọc.

P₁ 245,6 0,107.8 246kN

P₂ 245,6 0,107.6,5 246kN

P₃ 245,6 0,107.5 246kN

P₄ 245,6 0,107.3,7 246kN

P₅ 245,6 0,107.2,5 246kN

P₆ 245,6 0,107.1,3 246kN

P₇ 245,6 0,107.0,1 246kN

P₈ 245,6 0,107.1,1 245kN

P₉ 245,6 0,107.2,3 245kN

P₁₀ 245,6 0,107.3,5 245kN

P₁₁ 245,6 0,107.5,1 245kN

32

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

P₁₂ 245,6 0,107.6,8 245kN

P₁₃ 245,6 0,107.8,3 245kN

Tính và vẽ biểu đồ lực cắt Q.

Tại 1:

Q₁^T 0

Q₁^P 2.246 492kN

Tại 1’:

Q₁^T_‘ 492kN

Q₁^P_‘ 492 656 164kN

Tại 2:

Q₂^T 164kN

Q₂^P 164 2.246 328kN

Tại 3:

Q₃^T 328kN

Q₃^P 328 2.246 820kN

Tại 4:

Q₄^T 820kN

Q₄^P 820 2.246 1312kN

Tại 4’:

Q₄^T_‘ 1312kN

Q₄^P_‘ 1312 1592 280kN

Tại 5:

Q₅^T 280kN

Q₅^P 280 2.246 212kN

Tại 6:

Q₆^T 212kN

Q₆^P 212 2.246 704kN

Tại 6’:

Q₆^T_‘ 704kN

Q₆^P_‘ 704 1701 997kN

Tại 7:

33

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Q₇^T 997kN

Q₇^P 997 2.246 505kN

Tại 8:

Q₇^T_‘ 505kN

Q₈^P 505 2.245 15kN

Tại 9:

Q₉^T 15kN

Q₉^P 15 2.245 475kN

Tại 9’:

Q₉^T_‘ 475kN

Q₉^P_‘ 475 1592 1117kN

Tại 10:

Q₁₀^T 1117kN

Q₁₀^P 1117 2.245 627kN

Tại 11:

Q₁₁^T 627kN

Q₁₁^P 627 2.245 137kN

Tại 12:

Q₁₂^T 137kN

Q₁₂^P 137 2.245 353kN

Tại 12’:

Q₁₂^T 353kN

Q₁₂^P_‘ 353 845 492kN

Tại 13:

Q₁₃^T 492kN

Q₁₃^P 492 2.245 2kN 0

Tại vị trí 1:

M₁ 0

M₁^‘ 2. 246 .0,65 319,8kN.m

M ₂ 2.246.1,5 656.0,85 180,4kN.m

M₃ 2.246.3 656.2,35 2.246.1,5 672,4kN.m

34

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

M ₄ 2.246.4,3 656.3,65 2.246.2,8 2.246.1,3 1738,4kN.m

M _4′ 2.246.4,65 656.4 2.246.3,15 2.246.1,65 2.246.0,35 2197,6kN.m

M₅ 2.246.5,5 656.4,85 2.246.4 2.246.2,5 2.246.1,2 1592.0,85 1959,6kN.m

M₆ 2.246.6,7 656.6,05 2.246.5,2 2.246.3,7 2.246.2,4 1592.2,05 2.246.1,2 2214kN.m

M_6′ 2.246.7,65 656.7 2.246.6,15 2.246.4,65 2.246.3,35 1592.3 2.246.2,15 2.246.0,95

2882,8kN.m

M₇ 2.246.7,9 656.7,25 2.246.6,4 2.246.4,9 2.246.3,6 1592.3,25 2.246.2,4 2.246.1,2

1701.0,25 2633,55kN.m

M₈ 2.246.9,1 656.8,45 2.246.7,6 2.246.6,1 2.246.4,8 1592.4,45 2.246.3,6 2.246.2,4

1701.1,45 2.246.1,2 2027,55kN.m

M₉ 2.246.10,3 656.9,65 2.246.8,8 2.246.7,3 2.246.6 1592.5,65 2.246.4,8 2.246.3,6

1701.2,65 2.246.2,4 2.245.1,2 2009,55kN.m

M_9′ 2.246.10,65 656.10 2.246.9,15 2.246.7,65 2.246.6,35 1592.6 2.246.5,15 2.246.3,95

1701.3 2.246.2,75 2.245.1,55 2.245.0,35 2175,8kN.m

M₁₀ 2.246.11,5 656.10,85 2.246.10 2.246.8,5 2.246.7,2 1592.6,85 2.246.6 2.246.4,8

1701.3,85 2.246.3,6 2.245.2,4 2.245.1,2 1592.0,85 1226,35kN.m

M₁₁ 2.246.13,1 656.12,45 2.246.11,6 2.246.10,1 2.246.8,8 1592.8,45 2.246.7,6 2.246.6,4

1701.5,45 2.246.5,2 2.245.4 2.245.2,8 1592.2,45 2.245.1,6 223,15kN.m

M₁₂ 2.246.14,8 656.14,15 2.246.13,3 2.246.11,8 2.246.10,5 1592.10,15 2.246.9,3 2.246.8,1

1701.7,15 2.246.6,9 2.245.5,7 2.245.4,5 1592.4,15 2.245.3,3 2.245.1,7 9,75kN.m

M_12′ 2.246.15,65 656.15 2.246.14,15 2.246.12,65 2.246.11,35 1592.11 2.246.10,15 2.246.8,95

1701.8 2.246.7,75 2.245.6,55 2.245.5,35 1592.5 2.245.4,15 2.245.2,55 2.245.0,85 290,3kN.m

Chọn chiều cao h₀ 1,65m với Mômen M_6’ = 2882,8 kN.m

F	^M1		2882,8	71,9cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,65

Chọn 8 22+14 20

Chọn chiều cao h₀ 1,25m với Mômen M_4’ = 2197,6 kN.m

F	M₁		2197,6	54,8cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,65

Chọn 8 22+10 20

Chọn chiều cao h₀ 1,25m với Mômen M_9’ = 2175,8 kN.m

F	M₁		2175,8	54,3cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,65

Chọn 8 22+10 20

Chọn chiều cao h₀ 1,25m với Mômen M_1’ = 319,8 kN.m

F	^M1		319,8	7,98cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,65

35

Bài tập lớn Nền Móng				GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
Chọn 8 22+4 22
Mômen M₁ = 9,758 kN.m
F	M₁		9,5		0,206cm²

a	0,9.R_a	.h₀	0,9.270000.1,9

Kiểm tra lực cắt: Q_max = 1312kN

Tiết diện ngang móng: A_m = 1.1,3 + 0,8.2 = 2,9m²

Bêtông mác 300 R_k = 1000kPa

Điều kiện về lực cắt

0,75.R_k.A_m = 0,75.1000.2,9 = 2175kN

Chọn cốt đai 8 với R_ađ = 170000kPa

Đai 4 nhánh F_ađ = 0,503 cm².

_R_ad _.N_d _.F_ad _.^Rk ^.Am^.h0 _{170000.4.0,503.10} 4_.^{8.1000.2,9.1,65} _0,76m _76cm

²1312²Q

max

_u_max ^1,5.Rk ^.Am ^.h0 ^{1,5.1000.2,9.1,65} _5,47m _547cm

Q_max 1312

Chọn 8a150

_q_d ^Rad ^.Nd ^.Fd ^{170000.4.0,503.10} ⁴ _228kN

a 0,15

Kiểm tra lực kéo.

Q_d8.R_k .b.h₀² .q_d8.1000.1,3.1,65².228 2540kN

36

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 2, 2019

ĐỒ ÁN CƠ KẾT CẤU 2: TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

ĐỒ ÁN CƠ KẾT CẤU 2: TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan:Soạn Văn Bài Tình yêu và thù hận (Uy-li-am Sếch-xpia)

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/T%C3%8DNH-KHUNG-SI%C3%8AU-T%C4%A8NH-B%E1%BA%B0NG-PH%C6%AF%C6%A0NG-PH%C3%81P-L%E1%BB%B0C.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: ĐỒ ÁN CƠ KẾT CẤU 2: TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

Số liệu như sau :

	Kích thước hình học			Tải trọng
STT	L₁	L₂	q(kN/m)	P (kN)	M(kN/m)
1	10	8	40	100	120

YÊU CẦU VÀ THỨ TỰ THỰC HIỆN

1. Tính hệ siêu tĩnh do tải trọng tác dụng.

1.1. Vẽ các biểu đồ nội lực: Momen uốn M_P , lực cắt Q_P , lực dọc N_P trên hệ siêu tĩnh đã cho. Biết F = 10J/L₁² (m²)

1.Xác định bậc siêu tĩnh và chọn hệ cơ bản.

2.Thành lập các phương trình chính tắc dạng tổng quát.

3.Xác định các hệ số và số hạng tư do của phương trình chính tắc, kiểm tra các kết quả tính toán.

4.Giải hệ phương trình chính tắc.

5.Vẽ biểu đồ mômen M_P trên hệ siêu tĩnh đã cho do tải trọng tác dụng. Kiểm tra cân bằng các nút và kiểm tra điều kiên chuyển vị.

6.Vẽ biểu đồ lực cắt Q_P và lực dọc N_P trên hệ siêu tĩnh đã cho.

1.2. Xác định chuyển vị ngang tại mặt cắt I(trọng tâm). Biết E = 2.10⁸ kN/m² , J = 10^-6 L⁴₁ (m⁴)

3. Tính hệ siêu tĩnh chịu tác dụng cả 3 nguyên nhân (Tải trọng, nhiệt độ thay đổi và chuyển vị gối tựa).

2.1. Viết và giải hệ phương trình chính tắc dạng số

2.2. Thứ tự thực hiện

Vẽ biểu đồ momen uốn M do 3 nguyên nhân đồng thời tác dụng trên hệ siêu tĩnh đã cho và kiểm tra kết quả.

Tính các chuyển vị như đã nêu ở mục 1.2

Biết :

-Nhiệt độ trong thanh xiên: thớ biên trên là T_tr = +45^o ,thớ biên dưới là T_d =+30^o -Thanh xiên có chiều cao mặt cắt h=0,12 m

-Hệ số dãn nở vì nhiệt của vật liệu

-Chuyển vị gối tựa

Gối D dịch chuyển sang phải một đoạn D₁ = 0,001L₁ (m)

Gối H bị lún xuống đoạn D₂ = 0,001L₂ (m)

SV: Đào Thị Bính ¹ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH

q

			I
6m			F	M
				M
		2J
	P	2J
	P
	2J	P		3J
		P

8m	J	J
	J	J
		H		D
	10m	8m	10m

SV: Đào Thị Bính ² Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

BÀI LÀM

1.Tính hệ siêu tĩnh do tải trọng tác dụng.

1.1. Vẽ các biểu đồ nội lực: Momen uốn M_P, lực cắt Q_P, lực dọc N_P trên hệ siêu tĩnh đã cho. Biết F = 10J/L₁² (m²).

Xác định bậc siêu tĩnh và chọn hệ cơ bản:

Xác định bậc siêu tĩnh :

Gọi n là số liên kết thừa.

Hệ kết cấu có 2 chu vi kín và 3 khớp đặt vào hệ.

Ta có n = 3V – K trong đó : V là số chu vi kín ( V = 2 )

K là số khớp đặt vào hệ ( K =3 )

Vậy n = 3.2 – 3 = 3

Vậy đây là hệ siêu tĩnh bậc 3 .

+ Chọn hệ cơ bản:

q

				I
6m	X₃			X₁	X₁
6m	X₃		2J		M
	X2	X2	2J
	X2	X2
	P	2J	P		3J
			P

8m	J		J
	J		J
	X₃
			H		D
		10m	8m	10m

2.Thành lập các phương trình chính tắc dạng tổng quát.

Đối với hệ có thể áp dụng nguyên lý cộng tác dụng , với những hệ này ta có thể biểu thị phương trình cơ bản . Hệ siêu tĩnh bậc n thì có n điều kiện chuyển vị.

Tại liên kết thứ i đã bỏ đi điều kiên chuyển vị là : _i= 0 _i = (X_i , X_k , P , t , z ) = 0

chuyển vị theo phương X_i do X_i =1 gây ra . _ik chuyển vị theo phương X_i do X_k =1 gây ra .

_iP chuyển vị theo phương X_i do P tải trọng gây ra . _it chuyển vị theo phương X_i do nhiệt độ gây ra .

_iz chuyển vị theo phương X_i do độ lún gây ra .

chuyển vị theo phương X_i do độ dôi gây ra .

Vậy phương trình cơ bản thứ i có dạng như sau :

_ii . X_i + _ik. X_k + _iP+ _it+ _iz + = 0 ( i,k =1 n )

SV: Đào Thị Bính ³ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

Với n bậc siêu tĩnh sau khi cho lần lượt i = 1 , 2 , 3 … , n ta sẽ có n phương trình cơ bản của phương pháp lực .

Hệ phương trình chính tắc dạng tổng quát của phương pháp lực có dạng như sau:

d₁₁ X₁ + d₁₂ X ₂ + d₁₃ X ₃ + … + d₁ _n X _n + D₁ _P + D₁ _z + D_1t + D₁ _D = 0

₂₁ X₁ + d ₂₂ X ₂ + d ₂₃ X ₃ + … + d ₂ _n X _n + D₂ _P + D ₂ _z + D ₂ _t + D ₂ _D = 0

………………………………………………………………..

_n₁ X₁ + d _n ₂ X ₂ + d _n ₃ X ₃ + … + d _nn X_n + D _nP + D _nz + D _nt + D _n _D = 0

Giải hệ phương trình chính tắc X_i (i = 1 n )

_ii hệ số chính

_ik hệ số phụ ( i k )

_iP , _it, _iz , là các số hạng tự do

trường hợp này n = 3 và chỉ xét hệ siêu tĩnh do tải trọng gây ra, không có các chuyển vị do nhiệt độ, độ dôi,do gối tựa bi lún. Nên ta được các phương trình chính tắc như sau:

^ì^d ^X⁺^d^X⁺^d^X^{+ D} ⁼⁰

_ï 11 1 12 2 13 3 1 P

íd 21 ^X 1 + d 22 ^X 2 + d23 ^X 3 + D 2 P = ⁰

^ï

_îd ₃₁ X ₁ + d ₃₂ X ₂ + d₃₃ X ₃ + D ₃ _P = 0

3.Xác định các hệ số và số hạng tư do của phương trình chính tắc, kiểm tra các kết quả tính được .

Vẽ các biểu đồ momen do các lực X₁=1, X₂=1 và X₃=1 gây ra trên hệ.

+Vẽ biểu đồ momen và lực dọc do lực X₁=1 gây ra trên hệ cơ bản:

Biểu đồ momen :

X₁=1

6

^M 1

kNm

14	14

SV: Đào Thị Bính ⁴ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN	Môn : Cơ học kết cấu 2
Biểu đồ lực dọc :
1	1

N₁

kNm

+Vẽ biểu đồ momen do lực X₂=1 gây ra trên hệ cơ bản:

X2=1 X2 =1

M ₂

kNm

8			8

+Vẽ biểu đồ momen			do lực X₃=1 gây ra trên hệ cơ bản:

X3=1 ₁₀

	10	M ₃
X₃=1		M ₃
X₃=1		kNm
	10

SV: Đào Thị Bính ⁵ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

+Vẽ biểu đồ momen do tải trọng q, lực P và momen M gây ra trên hệ :

40kN/m

120kNm

100kN

Biểu đồ nội lực:

120

1600

M_P⁰

kNm

800 2400

Xác định các hệ số và số hạng tự do trọng hệ phương trình chính tắc:

11 =

+

=

(

8.8.

+ 6.8 10) +

. 6.10.

.6 +

.14.14.

.14

+

.1.10.10 =

+

. (

8.8.

.8 + 6.8.

8 ) =

12 =

21 =

=

.8.10 =

13 =

31 =

.

=

SV: Đào Thị Bính ⁶ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN

Môn : Cơ học kết cấu 2

22 =

=

.8.8.

.8.2 =

.8.8.10 =

23 =

32 =

=

33 =

=

.

10.10.

.10 +

10.8.10 =

1P =	.			.800.8.				+ 1600.8.10 +					.	1600.10.		.6
			=
			=
						.120.14.				.14 =
						.120.14.				.14 =
2P =					.800.8.		.8		.800.8.		.8	1600.8.			.8 ) =
		=
		=

3P =

.

.8.10 =

=

Kiểm tra các kết quả tính toán:

+ Kiểm tra các biểu đồ	(i=	)
Ta có:

_∑

Biểu đồ momen uốn tổng :

SV: Đào Thị Bính ⁷ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

+ Kiểm tra các hệ số của ẩn số trong hệ phương trình:

· Theo hàng thứ nhất. Nhân

:

=

. 16.8.10 +

. 6.10.

.6 +

.14.14.

.14

Mặt khác ta có:

11 + 12 +

13 =

+

=

+

(đúng)

Chuyển vị do lực dọc gây ra là rất nhỏ so với momen nên ta coi như bằng 0

· Theo hàng thứ hai. Nhân

:

=

(

8.8.

.8 – 16.8

.8 ) =

Mặt khác ta có:

12 +

22 +

23

=

(đúng)

· Theo hàng thứ ba. Nhân

:

10.10.

.10

16.8.10 =

=

Mặt khác ta có:

13 +

23 +

33

=

(đúng)

Kiểm tra tất cả các hệ số của ẩn số: Ta có:

∑

= .( 8.8. .8 + 16.8.16) + .( 10.10. .10 + .6.10. .6)

.14. .14 =

Mặt khác ta có:

11 + 12 + 13 + 21 + 22 + 23 + 31 + 32 + 33 = +

+ =

Kiểm tra tất cả các số hạng tự do do tải trọng gây lên:

Ta có:

∑

SV: Đào Thị Bính ⁸ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

	.800.8.	.8 +	.8.16) +	.	1600.10.	.6
=

.120.14. .14 =

Mặt khác ta có:

_1P + _2P+ _3P= + = (đúng)

Các hệ số và số hạng tự do đã tính đúng.

4.Giải hệ phương trình chính tắc.

Thay các hệ số vừ tính được vào hệ phương trình chính tắc sau:

^ì^d ^X⁺^d^X⁺^d^X^{+ D} ⁼⁰

_ï 11 1 12 2 13 3 1 P

íd 21 ^X 1 + d 22 ^X 2 + d23 ^X 3 + D 2 P = ⁰

Ta được hệ phương trình sau:

{

Giải hệ phương trình chính tắc trên ta được các ẩn lực:

{

5.Vẽ biểu đồ mômen trên hệ siêu tĩnh đã cho do tải trọng tác dụng M_P. Kiểm tra cân bằng các nút và kiểm tra điều kiên chuyển vị.

Vẽ biểu đồ momen trên hệ siêu tĩnh đã cho do tải trọng tác dụng M_P:

M_P = X₁ + .X₂ + .X₃ +

SV: Đào Thị Bính ⁹ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN		Môn : Cơ học kết cấu 2
Biểu đồ	X₁:
	193,4052
	193,4052	(M₁).X₁
		kNm

451,2788

Biểu đồ X₂:

193,4052

(M₁).X₁

kNm

451,2788

Biểu đồ X₃:

1457,584

(M₃).X₃

kNm

1457,584

SV: Đào Thị Bính ¹⁰ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN			Môn : Cơ học kết cấu 2
Biểu đồ momen M_P:
		1457,584	120
		1457,584
1406,5948		5,84462
		5,84462
		50,9892
		MP
		kNm
632,8216	658,3156		571,2788
			571,2788

+Kiểm tra cân bằng các nút:

Nút 1:

0

Nút 2:

1406,5948

1457,584

50,9892

Nút 3:

0

SV: Đào Thị Bính ¹¹ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

Nút 4:

120

+Kiểm tra điều kiện chuyển vị:

Ta có:

.632,8216.8. .8 .50,9892.0,5751.16+ .658,3156.7,4249.16)

. 1457,584.10. .10

+ .( 4,681305) .0,36261

.( .451,2788.14. .14+120.14. .14)

Với E = 2.10⁸ kN/m² , J = 10^-6 10⁴ (m⁴)

Ta có:

Ta thấy chuyển vị rất nhỏ nên có thể coi bằng 0 và do sai số trong tính toán gây nên. Điều đó chứng tỏ M_P vẽ đúng.

6.Vẽ biểu đồ lực cắt Q_P và lực dọc N_P trên hệ siêu tĩnh đã cho.

Biểu đồ lực cắt:

120,6594

160,6595

Q P

145,758 kNm

79,1027	88,6631	32,2342

SV: Đào Thị Bính ¹² Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

Tách nút:

		160,6595	265,78736
		160,6595
100	20,8973	20,8973
100	20,8973		32,2342
			32,2342
145,758		145,758
		145,758
79,1027		88,6631	32,2342
145,758		545,7584
		545,7584

Biểu đồ lực dọc:

25,78736

265,78736

32,2342

N P

kNm

20,8973

_145,758 545,7584

1.2. Xác định chuyển vị ngang tại mặt cắt I(trọng tâm. Biết E = 2.10⁸ kN/m² J = 10^-6 L⁴₁ (m⁴)

+Lập trạng thái phụ “k” và vẽ biểu đồ momen		khi đặt một lực P_k=1 vào hệ tĩnh
định được suy ra từ hệ siêu tĩnh (n=3)

SV: Đào Thị Bính ¹³ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

I

P_k =1	F	M

2J

3J

J J

H

D

Vẽ biểu đồ :

6

6	M _k
	kNm

14

+Trạng thái “m” chính là nội lực và chuyển vị trong hệ cơ bản tĩnh định chịu tác dụng của các ẩn lực là biểu đồ M_P:

120

1457,584

1406,5948		5,84462
		5,84462
		50,9892
		MP
		kNm
632,8216	658,3156	571,2788
		571,2788

Chuyển vị ngang tai I:
	_kP=M_P.M_k=		.50,9892.0,58.16		.658,3156.(		.7,42))

		.(		4,68)		.0,36 = 5,735.10^-3

Dấu “ “ chứng tỏ điểm I sẽ dịch chuyển sang phai một đoạn 0,5735 (cm)

SV: Đào Thị Bính ¹⁴ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

Tính hệ siêu tĩnh chịu tác dụng cả 3 nguyên nhân (Tải trọng, nhiệt độ thay đổi và chuyển vị gối tựa).

2.1. Viết hệ phương trình chính tắc dạng số Ta biết:

-Nhiệt độ trong thanh xiên: thớ biên trên là T_tr = +45^o ,thớ biên dưới là T_d =+30^o -Thanh xiên có chiều cao mặt cắt h=0,12 m

-Hệ số dãn nở vì nhiệt của vật liệu -Chuyển vị gối tựa

Gối D dịch chuyển sang phải một đoạn D₁ = 0,001L₁ (m)

Gối H bị lún xuống đoạn D₂ = 0,001L₂ (m)

Chọn hệ cơ bản giống như phần 1:

Hệ phương trình chính tắc của hệ chịu tác dụng của cả 3 nguyên nhân tải trọng , nhiệt độ thay đổi va chuyển vị gối tựa:

ì_ïd₁₁ . X ₁ + d₁₂ . X ₂ + d₁₃ . X ₃ + D₁ _p + D_1t + D₁ _z = 0 íd 21 ^. ^X 1 + d 22 ^. ^X 2 + d23 ^. ^X3 + D 2 p + D 2 t + D 2 z = ⁰ ^ï_îd ₃₁ . X ₁ + d ₃₂ . X ₂ + d₃₃ . X ₃ + D ₃ _p + D ₃ _t + D ₃ _z = 0

2.2. Thứ tự thực hiện

Vẽ biểu đồ momen uốn M do 3 nguyên nhân đồng thời tác dụng trên hệ siêu tĩnh đã cho và kiểm tra kết quả.

Ta tính các hệ số do tác động của nhiệt độ gây nên:

∑ ^̅ ∑ ^̅

Ta có biểu đồ lực dọc:

SV: Đào Thị Bính ¹⁵ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

+Biểu đồ lực dọc :

^0,8 X₁=1

X₁=1

0,8

N ₁

kNm

+Biểu đồ lực dọc :

X2=1 X2 =1

1

N ₂

kNm

+Biểu đồ lực dọc :

X₃=1
1	1
	N ₃
X₃=1	kNm
1	1

Sử dụng các biểu đồ M₁, M₂, M₃ ở phần 1 nên hệ số của ẩn số giống hệ phương trình ở phần 1.

Xác định các số hạng tự do của phương trình chính tắc:

SV: Đào Thị Bính ¹⁶ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

1P =

2P =

3P =

1t =			= 0,0255

2t =		3t = 0
X₁	làm gối D dịch chuyển sang phải một đoạn ₁
X3	làm gối H lún một đoạn ₂
Vậy:		iz =
Tích số			mang dấu + do phản lực cùng chiều với chuyển vị.
1z	=	1.0,01 =	0,01
2z	=	1.0,008 =	0,008

Vậy ta có hệ phương trình sau:

{

Giải hệ phương trình chính tắc trên ta được các ẩn lực:

{

Vẽ biểu đồ mômen trên hệ siêu tĩnh đã cho do tải trọng , nhiệt độ và chuyển vị gối tựa gây nên M_P.

+ Vẽ biểu đồ momen trên hệ siêu tĩnh đã cho do tải trọng tác dụng M_P:

M_P = X₁ + .X₂ + .X₃ +

SV: Đào Thị Bính ¹⁷ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

Biểu đồ X₁:

1126,9812

(M₁).X₁

kNm

2629,6228	2629,6228

Biểu đồ X₂:

(M₂).X₂

kNm

744,5352 744,5352

Biểu đồ X₃:

2736,028

(M₃).X₃

kNm

2736,028

SV: Đào Thị Bính ¹⁸ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN		Môn : Cơ học kết cấu 2
Biể đồ M_P:
		120
		1457,584
	1406,5948	5,84462
		5,84462

50,9892

MP

kNm

632,8216 658,3156 2509,6228

+Kiểm tra cân bằng các nút:

Nút 1:

0

Nút 2:

2726,9812

2736,028

9,0468

Nút 3:

0

SV: Đào Thị Bính ¹⁹ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN Môn : Cơ học kết cấu 2

Nút 4:

120

2.Xác định chuyển vị ngang tại mặt cắt I chịu tác dụng cả 3 nguyên nhân (Tải trọng, nhiệt độ thay đổi và chuyển vị gối tựa). Lập trạng thái phụ “k”:

Biểu đồ momen ở trạng thái “k”

6

6	^M k
	kNm

14

Biểu đồ momen ở trạng thái “m”

SV: Đào Thị Bính ²⁰ Lớp: XDCTN & mỏ k54

BÀI TẬP LỚN					Môn : Cơ học kết cấu 2
			1457,584	120
			1457,584
	1406,5948		5,84462
			5,84462
			50,9892
			MP
			kNm
632,8216		658,3156			2509,6228
=	kP +	+
Trong đó:	= 0,0255
	=	0,008	0,01 = 0,018
_kP = M_P.M_k =		.0,046.9,0468.6,015		.1549,0596.9,954.10,682)
.		5,55 +		.2,1 =	0,044
= _kP +	+	=	0,044 + 0,0255	0,018 =	0,0365m

M_P là biểu đồ momen trên hệ siêu tĩnh dưới tác động đồng thời của tải trọng, nhiệt độ và chuyển vị cưỡng bức của gối tựa.

M_k là biểu đồ momen ở trạng thái “k” dưới tác động đồng thời của tải trọng, nhiệt độ và chuyển vị cưỡng bức của gối tựa.

Dấu “ ” chứng tỏ chuyển vị ngược chiểu với P_k=1 một khoảng: 3,65 (cm)

SV: Đào Thị Bính ²¹ Lớp: XDCTN & mỏ k54

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 2, 2019

Bài Tập Lớn Môn Học Trắc Địa Đại Cương 2019

Bài Tập Lớn Môn Học Trắc Địa Đại Cương 2019

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan:Bài Tập Lớn Kỹ Thuật Vi Xử Lý 2019

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/02/B%C3%A0i-T%E1%BA%ADp-L%E1%BB%9Bn-M%C3%B4n-H%E1%BB%8Dc-Tr%E1%BA%AFc-%C4%90%E1%BB%8Ba-%C4%90%E1%BA%A1i-C%C6%B0%C6%A1ng-2019.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Bài Tập Lớn Môn Học Trắc Địa Đại Cương 2019

ĐỀ BÀI

5.2-P

Bài tập lớn môn trắc địa đại cương

I. Sơ đồ Lưới

Cho số liệu gốc như sau:

– Toạ độ điểm 1: X₁=1000.000 m. Y₁=1000.000 m

– Góc định hướng cạnh 1-2: a_1-2= 00⁰ + i.5⁰

– Độ chính xác máy kinh vĩ đo góc t=1’

II. Số liệu đo

STT	Góc ngang b_i (^o ¢ ²)			Chiều dài cạnh S_i (m)
1	119	18	30
				164.850
2	113	20	00
				144.550
3	102	15	30
				194.890
4	107	22	10
				177.590
5	97	43	35
				159.620
1

BÀI LÀM

Sai số cho phép của 5 góc trong đường truyền:

f_βcp= ± 1.5 +

= ± 1.5 .1’.

= 3

Sai số khép góc của 5 góc trong đường truyền:

Với

= + + + +

=

=>

Ta thấy < tiến hành bình sai bằng cách chia đều sai số khép đo cho các góc với dấu ngược lại.
Số hiệu chỉnh các góc (v_βi):

ADCT:

Thay số với :

Tính góc sau khi bình sai ta ADCT: ta có bảng:


β₁
β₂
β₃
β₄
β₅
Tổng các góc sau bình sai:

Kiểm tra kết quả tính bình sai ta thấy :

Tính góc định hướng các cạnh:
Theo đề bài (22/02/2019Do không có góc lớn hơn 360˚)
Đi từ 1 -> 5 thì các góc đã cho là các góc ngoặt phải. ADCT tính góc định hướng cho góc ngoặt phải: . Ta có bảng:

	Biểu thức tính	Góc định hướng

Tính số gia tọa độ đường truyền theo công thức:

Tính sai số khép gia số tọa độ theo công thức:
Suy ra ta có bảng:

	(m)	(m)	(m)
	164.850	56.382	154.908
	144.550	144.305	8.407
	194.890	52.388	-187.717
	177.590	-149.000	-96.628
	159.620	-104.069	121.030
Sai số khép gia số tọa độ f_x
Sai số khép gia số tọa độ f_y			0

Sai số khép kín gia số tọa độ là:
Gọilà tổng chiều dài đường truyền khép kín.
Khi đó ta có sai số khép kín tương đối của đường truyền là:
Thay L=S₁₂+S₂₃+S₃₄+S₄₅+S₅₁=841.5(m) => ta tiến hành bình sai gia số tọa độ theo công thức:
Ta có bảng:

Điểm	S_i.i+1	(m)	(m)
1
	164.850	-0.00117	0
2
	144.550	-0.00103	0
3
	194.890	-0.00139	0
4
	177.590	-0.00127	0
5
	159.620	-0.00114	0
1

Kiểm tra kết quả ta thấy

– Ta tiến hành gia số tọa độ sau bình sai.

Suy ra gia số tọa độ bình sai . là:

ADCT

Điểm	(m)	(m)	(m)	(m)	(m)	(m)
1
	56.382	-0.00117	56.38083	154.908	0	154.908
2
	144.305	-0.00103	144.30397	8.407	0	8.407
3
	52.388	-0.00139	52.38661	-187.717	0	-187.717
4
	-149.000	-0.00127	-149.00127	-96.628	0	-96.628
5
	-104.069	-0.00114	-104.07014	121.030	0	121.030
1
Kiểm tra kết quả			0(đúng)			0(đúng)

Tọa độ bình sai các điểm là:

ADCT ta có bảng sau:

Điểm	(m)	(m)	Tọa độ
Điểm	(m)	(m)	X(m)	Y(m)
1			1000.000	1000.000
	56.38083	154.908
2			1056.38083	1154.908
	144.30397	8.407
3			1200.68480	1163.315
	52.38661	-187.717
4			1253.07141	975.598
	-149.00127	-96.628
5			1104.07014	878.970
	-104.07014	121.030
1			1000.000	1000.000

Vẽ đường truyền trên khổ giấy A4 với tỉ lệ 1/2000 mắt lưới 10x10cm:

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

February 22, 2019

Category: Kiến Trúc – Xây Dựng

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép

A. THIẾT KẾ BẢN SÀN

1. Bảng số liệu tính toán:

2. Sơ đồ tính:

3. Xác định tải trọng:

B. TÍNH DẦM PHỤ

1. Sơ đồ tính:

2. Xác định tải trọng:

3. Xác định nội lực:

4. Tính cốt thép:

v Tính cốt dọc tại tiết diện ở nhịp:

v Tính cốt dọc tại tiết diện ở gối:

v Tính cốt đai:

5. Biểu đồ bao vật liệu:

v Khả năng chịu lực của tiết diện:

6. Tính đoạn W kéo dài :

C. TÍNH DẦM CHÍNH

Dầm chính tính theo sơ đồ đàn hồi:

Tĩnh tải:

Hoạt tải:

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

Đồ Án Nền Móng 2019

ĐỀ BÀI

Số liệu đề bài:

Sơ đồ tải trọng:

Tải trọng tác dụng lên cột:

PHẦN THUYẾT MINH

PHẦN A

THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT

I. Mặt cắt địa chất:

0

PHẦN B

THIẾT KẾ MÓNG BTCT

PHƯƠNG ÁN 1

THIẾT KẾ MÓNG CỌC ĐÀI THẤP

THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

ĐỒ ÁN CƠ KẾT CẤU 2: TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

YÊU CẦU VÀ THỨ TỰ THỰC HIỆN

1. Tính hệ siêu tĩnh do tải trọng tác dụng.

3. Tính hệ siêu tĩnh chịu tác dụng cả 3 nguyên nhân (Tải trọng, nhiệt độ thay đổi và chuyển vị gối tựa).

SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG SIÊU TĨNH

BÀI LÀM

1.Tính hệ siêu tĩnh do tải trọng tác dụng.

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

Bài Tập Lớn Môn Học Trắc Địa Đại Cương 2019

ĐỀ BÀI

Bài tập lớn môn trắc địa đại cương

I. Sơ đồ Lưới

II. Số liệu đo

BÀI LÀM

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí