Hỗ Trợ Ôn Tập

Category: Công Nghệ – Môi Trường

  • BÀI TẬP LỚN CƠ KẾT CẤU

    BÀI TẬP LỚN CƠ KẾT CẤU

    BÀI TẬP LỚN CƠ KẾT CẤU

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:BÀI TẬP LỚN MÔN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CẮT

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-C%C6%A0-K%E1%BA%BET-C%E1%BA%A4U.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN CƠ KẾT CẤU

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    BÀI TẬP LỚN CƠ KẾT CẤU

    A:SỐ LIỆU TÍNH TOÁN:

    KÍ   KÍCH THƯỚC   TẢI TRỌNG
    HIỆU L1(m) L2(m) h(m) k q(kN/m) P(kN) M(kNm)
    9 10 10 3 1 2 60 150

    B:ĐỀ BÀI

    B

    C

    D

    A

    C:TÍNH HỆ SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP LỰC

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    1:Bậc siêu tĩnh:

    n=1

    2:Chọn hệ cơ bản:

    C

    B

    A

    3:Hệ phương trình chính tắc

      X 1 X 2     0
      11   12   1P    
          X       X          
      21 1   22 2   2P 0
                     

    4:Xác định hệ số và số hạng tự do

    B                                                                                   C

    A

    M1

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3

    D

    D

    2

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    B C D
       

    M2

    B C D
       

    A

    Mop

    11  M1  M1                                
      1  3 3   2       1  3 3   2     18
                  3               3      
    EJ 2 3 EJ 2 3 EJ

    22  M 2  M 2

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 3

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

        1   10 10   2 10  10 3 10     1900
                                     
        EJ     2   3   3EJ
                           
    12   21                                  
    M1  M 2                      
      1     3 3 10     45          
                                   
            2   EJ        
      EJ                    
                                                        1   3  3   2         1   3  3       108  
          M       M o     189   150  
        1                                            
        EJ       3 EJ 2   EJ
      1P                           P           2                    
                              o     1   3 10 150 4500                              
    2P M 2 M                              
                                         
                        P     EJ                           EJ                            
    5:Giải hệ phương trình chính tắc:                                      
        18 X           45 X       108                                 X   14.304
            1           2                                            
            EJ     EJ                     1
                                                                       
      EJ                                                                   8.1216
        45   X           1900 X         4500                               X 2
            1               2                                                
            3EJ   EJ                                  
      EJ                                                                  

    6:Vẽ biểu đồ nội lực

    • M1 X1  M 2  X 2  M Po

     

    • Biểu đồ mômen

    B                                                                                            C

    D

    A

    M

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 4

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    • Biểu đồ lực cắt:

    B

    A

    C                                                                         D

    Q

    • Biểu đồ lực dọc:

    B                                                                                                  C                                                                                      D

    A

    N

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 5

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    *)Tính chuyển vị tại K:

    B                                                                                             C                                                                                 K

    A

    Mk

    K                 3 2  110 .874  3  3  68.784 435.798  
    M K M m
    6EJ EJ  
                   
    Điểm K chuyển vị sang phải một đoạn:  K = 435.798      
    EJ    
                        1    
    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 6

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    D:TÍNH HỆ SIÊU TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP CHUYỂN VỊ

    1:Bậc siêu động

    n=2

    2:Hệ cơ bản

    B                                                                              C

    D

    A

    hcb

    3:Hệ phương trình chính tắc:

    r z   r    z 2 R 0
      11 1 12 1P    
                       
    r z   r    z 2 R   0
      21 1 22   2P  

    4:Hệ số và số hạng tự do:

    B

    C

    D

    A

    M1

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 7

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

     B                                                                      C

    I

    A

    M2

    B                                           C
                                             
                                                         
                                                         

    II

    A

    Mop

    nút D ở biểu đồ M1

    =>r            3    4 EJ   49EJ

    11                
    10 3 30  
       

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3

    D

    I

    D

    II

    8

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    Tách nút D ở biểu đồ M 2

    2

    => r12     r21     3 EJ

    Xét mặt cắt I-I ở biểu đồ M 2

    B

    5

    =>r22      9 EJ

    Tách nút D ở biểu đồ M op

    =>r1p        M          150

    Xét mặt cắt II-II ở biểu đồ M op

    B

    =>r2 p   P     3   63

    C

    D

    C

    D

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 9

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    Thế vào phương trình ta có :

      49EJ     2EJ                 270.72  
          z     z 2 150  0 z          
    30   3     EJ
        1             1  
    ==> 2EJ     5EJ           ==>         438.264
      z z   63  0 z 2  
       
      3   1   9     2             EJ
                         
                                       
    • Nội lực :

    M    M1   z1   M 2  z2      M Po

    • Biểu đồ mômen:

    B                                                                                        C

    D

    A

    M

    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 10

    Bài tập lớn Cơ Kết Cấu                                                   GV:Nguyễn Ngọc Loan

    *) Nhận xét: Ta thấy ở 2 biểu đồ mômen ở 2 trường hợp sự sai lệch không đáng kể(<5%)

    *) Chuyển vị tại K:

    K chuyển vị sang phải một đoạn:   K2 = 438.264  
    EJ  
    *) Độ sai lệch : K2     K1 0.5%   (thỏa mãn)
     
      K1    
             
    Sinh Viên:  Phan Thanh Cường 04X3 11

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • BÀI TẬP LỚN MÔN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CẮT

    BÀI TẬP LỚN MÔN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CẮT

    BÀI TẬP LỚN MÔN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CẮT

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn Xây dựng hệ thống mạng cho ngân hàng

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-M%C3%94N-THI%E1%BA%BET-K%E1%BA%BE-D%E1%BB%A4NG-C%E1%BB%A4-C%E1%BA%AET.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CẮT

    BÀI TẬP LỚN MÔN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CẮT

    Họ và tên: Mã đề:
    Lớp: Ngày giao đề:

     

    Câu 1

    Tính toán, thiết kế dao tiện định hình có điểm cơ sở ngang tâm để gia công chi tiết với kích thước trong bảng 1 sau. Vật liệu dụng cụ cắt làm bằng thép gió P18, vật liệu chi tiết gia công bằng thép C30.

    Câu 2

    Tính toán, thiết kế dao phay đĩa module để gia công bánh răng có thông số cho trong bảng 2. Vật liệu dụng cụ cắt làm bằng thép gió P18, vật liệu chi tiết gia công bằng thép C30.

    Câu 3

    Câu 3.1: Tính toán, thiết kế dao phay trục vít để gia công bánh răng với module cho trong bảng bảng 3.1. Vật liệu dụng cụ cắt làm bằng thép gió P18, vật liệu chi tiết gia công bằng thép C30.

    Hoặc

    Câu 3.2: Tính toán, thiết kế xọc bao hình để gia công bánh răng với module cho trong bảng bảng 3.2. Vật liệu dụng cụ cắt làm bằng thép gió P18, vật liệu chi tiết gia công bằng thép C30.

    Hoặc

    Câu 3.3: Tính toán, thiết kế dao chuốt thẳng để gia công chi tiết cho trong bảng 3.3. Vật liệu dụng cụ cắt làm bằng thép gió P18, vật liệu chi tiết gia công bằng thép C30.

    Hoặc

    Câu 3.4: Tính toán, thiết kế dao phay định hình răng nhọn để gia công chi tiết cho trong bảng 3.4. Vật liệu dụng cụ cắt làm bằng thép gió P18, vật liệu chi tiết gia công bằng thép C30.

    Yêu cầu:

    • 01 bản thuyết minh tính toán thiết kế (khoảng 15 ¸ 20 trang)
    • Tập bản vẽ thiết kế chế tạo (3 A0)
    • Hạn nộp: 16/04/2011
    • Bài nộp hợp lệ gồm: 1 bản thuyết minh, 1 tập bản vẽ và 1 bản vẽ ở dạng AutoCAD2004 (với tên được đặt theo số thứ tự danh sách lớp).
    • Điểm đạt: ≥ 5/10

    Người ra đề bài

    Nguyễn Duy Trinh

    Bảng 1.

     
    Đề A B C D R F Dạng dao Đề A B C D R F Dạng dao
    1 40 10 20 10 15 50 Lăng trụ 61 40 12 22 11 16 54 Lăng trụ
    2 40 12 22 11 15 52 Đĩa 62 40 14 22 12 17 54 Đĩa
    3 42 14 22 12 16 52 Lăng trụ 63 42 14 24 12 17 56 Lăng trụ
    4 42 14 24 12 16 54 Đĩa 64 42 16 24 13 18 56 Đĩa
    5 44 16 24 13 17 54 Lăng trụ 65 44 16 26 13 18 58 Lăng trụ
    6 44 16 26 13 17 56 Đĩa 66 44 18 26 14 19 58 Đĩa
    7 46 18 26 14 18 56 Lăng trụ 67 46 18 28 14 20 60 Lăng trụ
    8 46 18 28 14 18 58 Đĩa 68 46 20 28 15 16 50 Đĩa
    9 48 20 28 15 19 58 Lăng trụ 69 48 20 30 15 16 52 Lăng trụ
    10 50 20 30 15 20 60 Đĩa 70 50 11 21 11 17 52 Đĩa
    11 41 11 21 11 16 50 Lăng trụ 71 41 13 23 13 17 54 Lăng trụ
    12 43 13 23 13 16 52 Đĩa 72 43 15 25 11 19 54 Đĩa
    13 41 15 25 11 17 52 Lăng trụ 73 41 15 27 13 19 56 Lăng trụ
    14 43 15 27 13 17 54 Đĩa 74 43 17 29 15 20 56 Đĩa
    15 47 17 29 15 19 54 Lăng trụ 75 47 17 21 17 20 58 Lăng trụ
    16 45 17 21 17 19 56 Đĩa 76 45 19 23 15 15 58 Đĩa
    17 47 19 23 15 20 56 Lăng trụ 77 47 19 25 17 15 60 Lăng trụ
    18 45 19 25 17 20 58 Đĩa 78 45 21 27 19 17 58 Đĩa
    19 50 21 27 19 15 58 Lăng trụ 79 50 21 29 21 19 56 Lăng trụ
    20 49 21 29 21 15 60 Đĩa 80 49 20 27 19 20 56 Đĩa
    21 40 12 22 11 15 52 Lăng trụ 81 42 14 24 12 16 50 Lăng trụ
    22 40 14 22 12 16 52 Đĩa 82 44 16 24 13 16 52 Đĩa
    23 42 14 24 12 16 54 Lăng trụ 83 44 16 26 13 17 52 Lăng trụ
    24 42 16 24 13 17 54 Đĩa 84 46 18 26 14 17 54 Đĩa
    25 44 16 26 13 17 56 Lăng trụ 85 46 18 28 14 19 54 Lăng trụ
    26 44 18 26 14 18 56 Đĩa 86 48 20 28 15 19 56 Đĩa
    27 46 18 28 14 18 58 Lăng trụ 87 50 20 30 15 20 56 Lăng trụ
    28 46 20 28 15 19 58 Đĩa 88 41 11 21 11 20 58 Đĩa
    29 48 20 30 15 20 60 Lăng trụ 89 43 13 23 13 15 58 Lăng trụ
    30 50 11 21 11 16 50 Đĩa 90 41 15 25 11 15 60 Đĩa
    31 41 13 23 13 16 52 Lăng trụ 91 43 15 27 13 17 58 Lăng trụ
    32 43 15 25 11 17 52 Đĩa 92 47 17 29 15 16 52 Đĩa
    33 41 15 27 13 17 54 Lăng trụ 93 45 17 21 17 16 54 Lăng trụ
    34 43 17 29 15 19 54 Đĩa 94 47 19 23 15 17 54 Đĩa
    35 47 17 21 17 19 56 Lăng trụ 95 45 19 25 17 17 56 Lăng trụ
    36 45 19 23 15 20 56 Đĩa 96 50 21 27 19 18 56 Đĩa
    37 47 19 25 17 20 58 Lăng trụ 97 49 21 29 21 18 58 Lăng trụ
    38 45 21 27 19 15 58 Đĩa 98 40 12 22 11 19 58 Đĩa
    39 50 21 29 21 15 60 Lăng trụ 99 40 14 22 12 20 60 Lăng trụ
    40 49 20 27 19 17 58 Đĩa 100 42 14 24 12 16 50 Đĩa
    41 40 10 20 10 16 52 Lăng trụ 101 42 16 24 13 16 52 Lăng trụ
    42 40 12 22 11 16 54 Đĩa 102 49 21 29 21 17 52 Đĩa
    43 42 14 22 12 17 54 Lăng trụ 103 40 12 22 11 17 54 Lăng trụ
    44 42 14 24 12 17 56 Đĩa 104 40 14 22 12 19 54 Đĩa
    45 44 16 24 13 18 56 Lăng trụ 105 42 14 24 12 19 56 Lăng trụ
    46 44 16 26 13 18 58 Đĩa 106 42 16 24 13 20 56 Đĩa
    47 46 18 26 14 19 58 Lăng trụ 107 44 16 26 13 20 58 Lăng trụ
    48 46 18 28 14 20 60 Đĩa 108 44 18 26 14 15 58 Đĩa
    49 48 20 28 15 16 50 Lăng trụ 109 46 18 28 14 15 60 Lăng trụ
    50 50 20 30 15 16 52 Đĩa 110 46 20 28 15 15 52 Đĩa
    51 41 11 21 11 17 52 Lăng trụ 111 48 20 30 15 16 52 Lăng trụ
    52 43 13 23 13 17 54 Đĩa 112 50 11 21 11 16 54 Đĩa
    53 41 15 25 11 19 54 Lăng trụ 113 41 13 23 13 17 54 Lăng trụ
    54 43 15 27 13 19 56 Đĩa 114 43 15 25 11 17 56 Đĩa
    55 47 17 29 15 20 56 Lăng trụ 115 41 15 27 13 18 56 Lăng trụ
    56 45 17 21 17 20 58 Đĩa 116 43 17 29 15 18 58 Đĩa
    57 47 19 23 15 15 58 Lăng trụ 117 47 17 21 17 16 54 Lăng trụ
    58 45 19 25 17 15 60 Đĩa 118 45 19 23 15 17 54 Đĩa
    59 50 21 27 19 15 52 Lăng trụ 119 47 19 25 17 17 56 Lăng trụ
    60 49 21 29 21 16 52 Đĩa 120 45 21 27 19 18 56 Đĩa

    Bảng 2.

    Đề Module m Số răng Z Đề Module m Số răng Z Đề Module m Số răng Z
    1 2 135 46 3.5 135 91 5 135
    2 2 80-134 47 3.5 80-134 92 5 80-134
    3 2 55-79 48 3.5 55-79 93 5 55-79
    4 2 42-54 49 3.5 42-54 94 5 42-54
    5 2 35-41 50 3.5 35-41 95 5 35-41
    6 2 30-34 51 3.5 30-34 96 5 30-34
    7 2 26-29 52 3.5 26-29 97 5 26-29
    8 2 23-25 53 3.5 23-25 98 5 23-25
    9 2 21-22 54 3.5 21-22 99 5 21-22
    10 2 19-20 55 3.5 19-20 100 5 19-20
    11 2 17-18 56 3.5 17-18 101 5 17-18
    12 2 15-16 57 3.5 15-16 102 5 15-16
    13 2 14 58 3.5 14 103 5 14
    14 2 13 59 3.5 13 104 5 13
    15 2 12 60 3.5 12 105 5 12
    16 2.5 135 61 4 135 106 6 135
    17 2.5 80-134 62 4 80-134 107 6 80-134
    18 2.5 55-79 63 4 55-79 108 6 55-79
    19 2.5 42-54 64 4 42-54 109 6 42-54
    20 2.5 35-41 65 4 35-41 110 6 35-41
    21 2.5 30-34 66 4 30-34 111 6 30-34
    22 2.5 26-29 67 4 26-29 112 6 26-29
    23 2.5 23-25 68 4 23-25 113 6 23-25
    24 2.5 21-22 69 4 21-22 114 6 21-22
    25 2.5 19-20 70 4 19-20 115 6 19-20
    26 2.5 17-18 71 4 17-18 116 6 17-18
    27 2.5 15-16 72 4 15-16 117 6 15-16
    28 2.5 14 73 4 14 118 6 14
    29 2.5 13 74 4 13 119 6 13
    30 2.5 12 75 4 12 120 6 12
    31 3 135 76 4.5 135 121 6.5 135
    32 3 80-134 77 4.5 80-134 122 6.5 80-134
    33 3 55-79 78 4.5 55-79 123 6.5 55-79
    34 3 42-54 79 4.5 42-54 124 6.5 42-54
    35 3 35-41 80 4.5 35-41 125 6.5 35-41
    36 3 30-34 81 4.5 30-34 126 6.5 30-34
    37 3 26-29 82 4.5 26-29 127 6.5 26-29
    38 3 23-25 83 4.5 23-25 128 6.5 23-25
    39 3 21-22 84 4.5 21-22 129 6.5 21-22
    40 3 19-20 85 4.5 19-20 130 6.5 19-20
    41 3 17-18 86 4.5 17-18 131 6.5 17-18
    42 3 15-16 87 4.5 15-16 132 6.5 15-16
    43 3 14 88 4.5 14 133 6.5 14
    44 3 13 89 4.5 13 134 6.5 13
    45 3 12 90 4.5 12 135 6.5 12

    Bảng 3.1.

    Đề Module
    1 1
    2 1.25
    3 1.5
    4 1.75
    5 2
    6 2.25
    7 2.5
    8 2.75
    9 3
    10 3.25
    11 3.5
    12 3.75
    13 4
    14 4.25
    15 4.5
    16 4.5
    17 5
    18 5.5
    19 6
    20 6.5
    21 7
    22 8
    23 9
    24 10
    25 11
    26 12
    27 13
    28 14
    29 15
    Bảng 3.1. Module bánh răng

    Bảng 3.2.

    Đề Module
    30 1
    31 1.25
    32 1.5
    33 1.75
    34 2
    35 2.25
    36 2.5
    37 2.75
    38 3
    39 3.25
    40 3.5
    41 3.75
    42 4
    43 4.25
    44 4.5
    45 4.5
    46 5
    47 5.5
    48 6
    49 6.5
    50 7
    51 8
    Bảng 3.2. Module bánh răng

    Bảng 3.3.

      Mã đề d D Z b L
    52 23 26 6 6 50
    53 26 30 6 6 50
    54 28 32 6 7 50
    55 32 36 8 6 50
    56 36 40 8 7 50
    57 42 46 8 8 55
    58 46 50 8 9 55
    59 52 58 8 10 55
    60 11 14 6 3 55
    61 13 16 6 3.5 55
    62 18 20 6 4 60
    63 21 25 6 5 60
    64 21 22 6 5 60
    65 23 26 6 6 60
    66 26 28 6 6 60
    67 28 34 6 7 65
    68 32 38 8 6 65
    69 36 42 8 7 65
    70 16 20 10 2.5 65
    71 18 23 10 3 65
    72 21 26 10 3 70
    73 23 29 10 4 70
    74 26 32 10 4 70
    75 28 35 10 4 70
    76 32 40 10 5 70
    77 36 45 10 5 75
    78 42 52 10 6 75
    Bảng 3.3. Thống số hình học của chi tiết

    Bảng 3.4.

      Đề A B C D E F G H I R
    79 5 13 8 10 6 10 15 18 16 25
    80 5 12 9 10 6 11 16 19 17 25
    81 5 12 10 10 5 10 15 18 16 24
    82 5 12 11 9 5 11 16 19 17 24
    83 5 12 12 9 4 12 17 20 18 23
    84 5 13 13 9 4 14 18 21 19 23
    85 5 13 14 9 3 12 17 20 18 22
    86 5 13 15 9 3 14 18 21 19 22
    87 5 13 17 8 2 13 19 22 20 21
    88 5 13 18 8 2 15 20 23 21 21
    89 6 13 8 10 6 14 15 18 16 25
    90 6 13 9 10 6 12 16 19 17 25
    91 6 13 10 10 5 14 15 18 16 24
    92 6 13 11 9 5 13 16 19 17 24
    93 6 13 12 9 4 15 17 20 18 23
    94 6 13 13 9 4 14 18 21 19 23
    95 6 12 14 9 3 12 17 20 18 22
    96 6 12 15 9 3 14 18 21 19 22
    97 6 12 17 8 2 13 19 22 20 21
    98 6 12 18 8 2 15 20 23 21 21
    99 5 13 8 10 5 10 15 18 16 24
    100 5 12 9 10 5 11 16 19 17 24
    101 5 12 10 10 4 12 17 20 18 23
    102 5 12 11 9 4 14 18 21 19 23
    103 5 12 12 9 3 12 17 20 18 22
    104 5 13 13 9 3 14 18 21 19 22
    105 5 13 14 9 2 13 19 22 20 21
    106 5 13 15 9 2 15 20 23 21 21
    107 5 13 17 8 6 14 15 18 16 25
    108 5 13 18 8 6 12 16 19 17 25
    109 6 13 8 10 5 14 15 18 16 24
    110 6 13 9 10 5 13 16 19 17 24
    111 6 13 10 10 4 15 17 20 18 23
    112 6 13 11 9 4 14 18 21 19 23
    113 6 13 12 9 3 12 17 20 18 22
    114 6 13 13 9 3 14 18 21 19 22
    115 6 12 14 9 2 13 19 22 20 21
    116 6 12 15 9 2 15 20 23 21 21
    117 6 12 17 8 4 12 17 20 18 23
    118 6 12 18 8 4 14 18 21 19 23
    119 5 13 8 10 3 12 17 20 18 22
    120 5 12 9 10 3 14 18 21 19 22
    121 5 12 10 10 2 13 19 22 20 21
    122 5 12 11 9 2 15 20 23 21 21
    123 5 12 12 9 6 14 15 18 16 25
    124 5 13 13 9 6 12 16 19 17 25
    125 5 13 14 9 5 14 15 18 16 24
    126 5 13 15 9 5 13 16 19 17 24
    127 5 13 17 8 4 15 17 20 18 23
    128 5 13 18 8 4 14 18 21 19 23
    129 6 13 8 10 3 12 17 20 18 22
    130 6 13 9 10 3 14 18 21 19 22
    131 6 13 10 10 2 13 19 22 20 21
    132 6 13 11 9 2 15 20 23 21 21
    133 6 13 12 9 6 10 15 18 16 25
    134 6 13 13 9 6 11 16 19 17 25
    135 6 12 14 9 5 10 15 18 16 24
    136 6 12 15 9 5 11 16 19 17 24
    137 6 12 17 8 2 13 19 22 20 21
    138 6 12 18 8 2 15 20 23 21 21

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • Bài tập lớn Vật liệu kim loại cơ khí

    Bài tập lớn Vật liệu kim loại cơ khí

    Bài tập lớn Vật liệu kim loại cơ khí

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn Nguyên lí hệ điều hành

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%A0i-t%E1%BA%ADp-l%E1%BB%9Bn-V%E1%BA%ADt-li%E1%BB%87u-kim-lo%E1%BA%A1i-c%C6%A1-kh%C3%AD.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn Vật liệu kim loại cơ khí

    BÀI LÀM

    I.                   Điều kiện làm việc và yêu cầu cơ tính

    • Nhíp ô tô làm việc trong điều kiện :

    – Chịu tải trọng tĩnh lớn, tuần hoàn hay chịu va đập mạnh nhưng không cho phép biến dạng dư.

    – Khi xe chuyển động còn xuất hiện lực đổi đấu do mặt đường không bằng phẳng,nhíp là bộ phận giảm xóc chính của xe.

    – Nó có thể chịu lực xoắn khi tăng tốc và phanh.

    – Nhíp tạo ra một cầu treo đàn hồi giúp vỏ xe giữ đúng theo chiều dọc và chiều ngang.

    • Vì yêu cầu như trên nên thép làm nhíp phải đạt được những tiêu chí sau:
    • Vì có ma sát giữa các lá nhíp nên nhíp khó hấp thu các rung động nhỏ từ mặt đường. Bởi vậy nhíp thường được sử dụng cho các xe cỡ lớn, vận chuyển tải trọng nặng, nên cần chú trọng đến độ bền hơn.
    • Giới hạn đàn hồi phải cao, nhíp không cho phép bị biến dạng dẻo trong quá trình làm việc. Ở đây ta cần quan tâm tới chủ yếu tỉ lệ σdh/σb gần 1 càng tốt,thường trong khoảng 0,85÷0,95.
    • Trong điều kiện chịu tải trọng tĩnh trong thời gian ngắn, độ bền chống biến dạng dẻo nhỏ đặc trưng bởi giới hạn đàn hồi,khi chịu tải trọng tuần hoàn thì đó là độ bền tích thoát.(“độ bền tích thoát” được đánh giá bởi khả năng chống lại tích thoát ứng suất tạo nên sự uốn cong các lệch hay sự tách các lêch ra khỏi chốt hãm(biên hạt,nguyên tố hợp kim,pha tiết) khi tải trọng nhỏ và bởi sự dịch chuyển các lệch hãm khi ứng suất cao. Sự tích thoát ứng suất nguy hiểm ở chỗ thay đổi hình dạng của các hạt tinh thể riêng lẻ, nó được tích lũy theo thời gian.Dần dần ngay cả khi ứng suất nhỏ hơn giới hạn đàn hồi cũng có thể khiến chi tiết bị biến dạng dẻo). Vật liệu có giới hạn đàn hồi và độ bền tích thoát cao cần đảm bảo cấu trúc lêch ổn định, lệch bị phong tỏa chắc chắn bằng cách hợp kim hóa, tiết pha phân tán, nâng cao mật độ lệch,nhiệt luyện…
    • Độ cứng khá cao trong quá trình làm việc trong khoảng HRC: 35÷45 là thích hợp. Độ dẻo thấp để chi tiết không bị biến dạng dư trong quá trình làm việc, nhưng nếu quá thấp thì sẽ bị phá hủy do quá giòn.
    • Giới hạn mỏi phải cao để thích ứng với điều kiện có tải trọng thay đổi thay chu kì (mặt đường luôn không bằng phẳng tuyệt đối)

    II.                 LỰA CHỌN VẬT LIỆU

    Vật liệu phù hợp để làm chế tạo chi tiết tên là: 60Si2Ni2A

    1.      Thành phần hóa học và cơ sở để chọn mác thép 60Si2Ni2A

    • Chi tiết chúng ta cần gia công la nhíp ô tô thuộc loại vật liệu đàn hồi do vậy hàm lượng C= (0,55 0,65)% .Ta cần phải chọn ở khoảng này bởi nếu:
    • Hàm lượng các bon mà có %C<0,55 thì nêú ta có gia công và nhiệt luyện thì cũng không cho ra được độ cứng , giới hạn đàn hồi đạt yêu cầu .Lúc này độ cứng sẽ thấp, độ dẻo dai lớn do vậy không phù hợp với yêu cầu làm việc của tiết máy.
    • Hàm lượng các bon mà cao tức %C>0,7 thì sau khi tôi va ram cững không cho giới hạn dàn hồi là lớn mà sẽ cứng ,giòn ,tính đàn hồi không cao nên cũng không phù hợp.
    • Chi tiết cần gia công, chế tạo phải có độ đàn hồi, độ cứng cao với yêu cầu này nên chọn Mn ,Si .Hai nguyên tố này làm tăng rất mạnh độ cứng (độ bền) song cũng làm giảm mạnh độ dai(độ dẻo) chúng ta cũng không được chọn hàm lượng chúng quá lớn vì nếu quá lớn sẽ gây ra cho chi tiết quá cứng và giòn. Hàm lượng Si và Mn trong thép đàn hồi chỉ nên dùng. Nhưng nếu hàm lượng của Si quá thấp thì chi tiết sẽ có độ dẻo dai cao  dễ bị biến dạng dẻo.
    • Nâng cao độ thấm tôi để đảm bảo giới hạn đàn hồi cao và đồng nhất trên toàn tiết diện Cr- Ni là tốt nhất ,nhưng Si và Mn cũng có tác dụng này,Cr- Ni cũng có giới hạn (hàm lượng <4%)
    • Theo phân tích ở trên, có 1 số mác thép phù hợp:

    60Si2Ni2A (theo TCVN 1767 -75) %C = 0,56-0,64; %Mn = 0,4-0,7; %

    III.              VAI TRÒ CỦA CÁC NGUYÊN TỐ HỢP KIM CHÍNH TRONG THÉP TRÊN ĐỐI VỚI CƠ TÍNH VÀ VỚI CÔNG NGHỆ NHIỆT LUYỆN

    • Vai trò củ nguyên tố hợp kim với cơ tính
    1. Vai trò của nguyên tố cacbon

    Từ giản đồ pha sắt cacbon, ta thấy  khi hàm lượng cacbon tăng lên tỉ lệ pha Xementic cũng tăng lên (tăng 0,1% C làm tăng 0,15% Xe) ,như vậy  tổ chức tế vi của thép cũng thay đổi, cụ thể thép ở trạng thái cân bằng có tổ chức như sau:

    • C ≤ 0,05 % thép có tổ chức thuần Ferit, côi như săt nguyên chất.
    • C = (0,1÷0,7)% thép có tổ chức Ferit + Peclit đó là thép trước cùng tích.
    • C =0,8% thép có tổ chức Peclit .
    • C=(0,9 ÷ 2,13)% thép có tổ chức Peclit +Xe
     

    Do tổ chức thay đỏi làm thay đổi cơ tính vật liệu:

    Từ giản đồ trên ta thấy:

    • C ảnh hưởng bậc nhất đến độ cứng HB
    • Đầu tiên C làm giảm rất mạnh độ dẻo (δ, Ψ) và độ dai va đập (ak) làm các chỉ tiêu này giảm đi nhanh chóng, về sau mức ảnh hưởng này giảm dần. Như vậy, hàm lượng C càng nhiều thép càng cứng và giòn,kém dẻo dai do tỉ phần pha Xe cứng và giòn tăng lên.
    • Hàm lượng C ban đầu làm tăng độ bền(σb),sau đó giảm. có thể giải thích như sau: đầu tiên Xe trên nền Ferit làm tăng chốt cản trượt do đó σb tăng cho tới khi tổ chức hoàn toàn là Peclit. Khi vượt quá (0,8÷1.0)% C ngoài P tấm còn có XeII dạng lưới làm vật liệu trở nên giòn và giảm giới hạn bền.

    Do C ảnh hưởng đến cơ tính lớn như thế nên khi chọn vật liệu cần chú ý nhiều nhất đến %C.

    Trong bài này do chi tiết là chi tiết đàn hồi nên em chọn %C =(0,56-0,64%) là loại thép có giới hạn đàn hồi cao nhất.

    1. Ảnh hưởng của các nguyên tố khác đến cơ tính.

    Các nguyên tố hợp kim cũng ảnh hưởng khá lớn đến cơ tính vật liệu, có thể thấy qua các giản đồ sau:

     
     
    • Ảnh hưởng của Mn đến cơ tính.
    • Mn làm tăng độ bền độ cứng của thép,tuy nhiên khi hàm lượng Mn <1% ảnh hưởng là không nhiều.
    • %Mn <1%, thì Mn làm tăng độ dai va đập ak; %Mn > 1% ,Mn lại làm giảm mạnh độ dai va đập.
    • Ảnh hưởng của Si đến cơ tính.
    • Si làm tăng nhanh độ bền độ cứng của thép,đường ảnh hưởng của hàm lượng Si dến độ cứng gần như tuyến tính.. %Si > 3,5%, Si làm tăng HB ít hơn Mn.
    • %Si ≤ 2% thì Si làn giảm mạnh độ dai va đập. %Si >2% độ dai va đập gần như không đổi.
    • Ảnh hưởng của Ni tới cơ tính
    • Ni làm tăng độ bền độ cứng khá đáng kể, nhưngthấp hơn khả năng tăng độ cứng của Si. %Ni < 2,3%, Ni làm tăng độ cứng tốt hơn Mn.
    • Ni cũng làm tăng độ dai va đập nhưng tăng không nhiều, từ 0 -> 3,5% tăng độ dai va đập từ 2500 -> 3300 kJ/m2,sau dó giảm.
    • Ảnh hưởng của Cr tới cơ tính.
    • Cr làm tăng chậm độ cứng, chỉ có dáng kể nếu hàm lượng Cr > 3%
    • trong khoảng %Cr <1% Cr làm tăng độ cứng ,sau đó là giảm đáng kể độ cứng.
    • Ảnh hưởng của P tới cơ tính.
    • P làm tăng mạnh tính giòn của thép. Nó lại có khả năng tan nhiều trong Ferit tới 1,2%.
    • P gây hiện tượng giòn nguội, bở nguội ở nhiệt độ thường. Chỉ cần có 0,1%P hòa tan vào Ferit đã trở nên giòn. Song P là nguyên tố thiên tích nghĩa là khả năng tập trung của nó rất cao, phân bố không đều nên để tránh giòn P trong thép phải ít hơn 0.05%.
    • Ảnh hưởng của S tới cơ tính.
    • S tạo FeS tạo cùng tinh (Fe+FeS) ở nhiệt độ thấp, kết tinh sau cùng nên ở biên giới hạt tạo hiện tượng giòn nóng, bở nóng.
    • Tuy nhiên khi có Mn, Mn có ái lực với S mạnh hơn nên tạo MnS pha này lại có tính dẻo nên giảm được hiện tượng bở nóng, giòn nóng
    • Ảnh hưởng của các nguyên tố đến công nghệ nhiệt luyện

    Các nguyên tố hợp kim có ảnh hưởng lớn đến quá trình nhiệt luyện, đặc biệt là tôi+ ram,do vậy ảnh hưởng rất lớn đến cơ tính của thép.

    • Chuyển biến khi nung nóng để tôi.

    Thép thông thường khi nung nóng để tôi đều có chuyển biến Peclit          austenite, cacbit hòa tan vào austenit,hạt austenit như thép cacsbon xong có các đặc điểm như sau:

    • Sự hòa tan cacbit hợp kim khó hơn,đòi hỏi nhiệt độ tôi cao hơn và thời gian giữ nhiệt dài hơn.
    • Các bit khó hòa tan vào aus, nằm ở biên giới hạt, như hàng rào giữ hạt nhỏ. Tác dụng này rất mạnh với Ti,Zr,Nb,V,tương đối mạnh với W,Mo. Riêng thép có Mn lại có khuynh hướng lam to hạt Aus. Các nguyên tố như Cr, Ni, Si, Al được coi là trung tính. Nói chung thép hợp kim có hạt nhỏ hơn thép cacbon thông thường khi nung nngs ở cùng một nhiệt độ.
    • Sự phân hóa đẳng nhiệt của Aus quá nguội.

    Khi hòa tan vào aus, tất cả các nguyên tố hợp kim(trừ Co) với mức độ khác nhau đều làm chậm quá trình phân hóa đẳng nhiệt của aus quá nguội nghĩa là làm đường cong chữ “C” do đó làm giảm tốc độ tôi tới hạn Vth. Trong đó, đáng để ý các nguyên tố rất mạnh là Mo (khi riêng rẽ) và Cr – Ni khi kết hợp, mạnh là Cr, Mn, B. Với cùng tổng lượng hợp kim, khi hợp kim hóa phức tạp làm giảm mạnh hơn khi hợp kim hóa đơn giản.

    Các nguyên tố hợp kim không hòa tan vào aus mà ở dạng cacbit không những không tăng mà còn làm giản tính ổn định của aus quá nguội,đẫn tới tăng Vth.

    • Độ thấm tôi

    Do làm giảm Vth, các nguyên tố hợp kim trừ Co khi hòa tan vào aus đều làm tăng độ thấm tôi.

    Nhờ hiệu quả này trong thép hợp kim có thể xảy ra các trường hợp sau mà ta không thể thấy được trong thép cacbon:

    • Vth bé hơn cả Vnguội của lõi, do đó lõi sau tôi có tổ chức Mactenxit, đây là trường hợp tôi thấu.
    • Vnguội trong không khí cũng có thể lớn hơn Vth , do đó thường hóa cũng đạt được tổ chức mactenxit, đó là hiện tượng tự tôi ( trong khi đó thường hóa thép cacbon chỉ đạt được xoocbit là cùng).
     
    So sánh giản đồ TTT, Vth và độ thấm tôi giữa thép Cacbon và thép hợp kim
     

    Độ thấm tôi cao lên sẽ đạt được những hiệu quả sau đây:

    • Hiệu quả hóa bền của tôi ram tăng lên rõ rệt đặc biệt khi tôi thấu sẽ dạt được tới cơ tính cao và đông nhất trêm toàn bộ tiết diện, nâng cao mạnh sức chịu tải của chi tiết. Vì thế:
    • Để phát huy hết khả năng chịu tải của chi tiết bằng hợp kim phải sử dụng nó ở trạng thái tôi+ ram
    • Với tiết diện lớn càng phải dùng thép hợp kim và dùng nó càng hiệu quả. Do vậy phải căn cứ vào tiết diện và cơ tính yêu cầu để chọn mác thép: tiết diện càng lớn, độ bền đòi hỏi càng cao, lượng hợp kim trong thép càng phải cao để có thể tôi thấu.
    • Khi tôi có thể dùng các môi trường nguội chậm mà vẫn đạt được tổ chức mactenxit như tôi trong dầu, trong muối nóng chảy, điều này dẫn tới những ưu việt sau:
    • Chi tiết ,dụng cụ với hình dạng phức tạp khi tôi không sợ gãy, nứt. trong khi đó nếu làm thép cacbon phải tôi trong nước dễ sinh vỡ.
    • Ít biến dạng, trong nhiều trường hợp có độ cong vênh dưới mức cho phép đặc biệt khi tôi đẳng nhiệt.
    • Chuyển biến mactenxit

    Khi hòa tan những nguyên tố hợp kim ( trừ Co, Al, Si) đều làm hạ thấp nhiệt độ chuyển biến aus thành mac, do đó làm tăng lượng aus dư sau khi tôi

    Hình 4.13. đường cong động học chuyển biến mac

    Sự thay đổi nhiệt độ tôi khi tăng thêm 1% các nguyên tố

     Nguyên tố Mn Cr Ni Mo Co Al Si
    Sự thay đổi Ms -45 oC -35 oC -26 oC -25oC -12oC +18 oC +0 oC
    • Chuyến biến khi ram

    Nói chung các nguyên tố hợp kim hòa tan trong mac đều cản trở sự phân hóa của pha này khi ram hay nói cụ thể hơn là làm tăng các nhiệt độ chuyển biến khi ram.

    Sở dĩ như vậy là do các nguyên tố cản trở cự khuếch tán của cacbon . Đặc biệt W, Mo, Cr có ái lực khá mạnh với cacbon có xu hướng giữ lại cacbon trong mactenxit, do đó duy trì độ cứng cao ở nhiệt độ cao hơn.

    •  
    1. Đặc điểm của mác thép sử dụng : 60Si2Ni2A
     
     
    1. Xác định nhiệt độ chảy hoàn toàn và các nhiệt độ xử lý quan trọng đối với vật liệu như: nhiệt độ ủ, thường hoá, tôi.

    Đối với thép trên ta áp dụng phương pháp nhiệt luyện là tôi và ram.

    Nhiệt độ chảy hoàn toàn xác định theo giản đồ pha:  ̴ 1538 oC

    Nhiệt độ tôi (theo “Sách tra cứu mác thép, gang thông dụng-1997”) : 880 oC

    Nhiệt độ ram (theo “Sách tra cứu mác thép, gang thông dụng-1997”): 420 oC.

    Nhiệt độ ủ (theo “Sổ tay nhiệt luyện – tập 2”) :  820 oC.

    1. Dùng giản đồ pha Fe-C, xác định trên đó vật liệu có cùng thành phần C với mác vật liệu đã chọn ở câu 2:

    Thép có cùng thành phần cacbon với thép 60Si2Ni2A là thép C60.

    1. Xác định nhiệt độ ủ, nhiệt độ thường hoá, nhiệt độ tôi theo các qui tắc đã học và so sánh với các tài liệu đã công bố (sách, internet,..) và các phương pháp xác định khác.

    Với hàm lương C=(0,56 0,64)% dựa vào giản đồ Fe – Fe3C

    Có điểm G (911 C – 0%C) và điểm S(727 C – 0,8%C) đường A3 gần như đường thẳng

    Ta có được: A3(0,6%C) = 911- 0,6  =773      A3 =773 C ;

    –  Nhiệt độ ủ : Đây là thép  cacbon trước cùng tích  với lượng cacbon khoảng 0,56 0,64 sử dụng phương pháp ủ hoàn toàn , đặc điểm là nung nóng thép tới trạng thái hoàn toàn austenit ,tức cao hơn Ac3 :

    T ủ =A3 + (20 30 C) =793 803 C;

    Mục đích ủ hoàn toàn là:Làm nhỏ hạt , nung quá Ac3 khoảng 20 30 C thì austenit nhận được là nhỏ hạt ,nên làm nguội tiếp theo tổ chức ferit-peclit nhận được cũng có nhỏ hạt .

    –  Nhiệt độ thường hoá: Đây là phương pháp nhiệt luyện bao gồm nung nóng thép đến trạng thái hoàn toàn austenit, giữ nhiệt rồi làm nguội tiếp theo trong không khí tĩnh để austenit phân hoá thành tổ chức gần ổn định: peclit phân tán hay xoocbit.

    T th =A3 + (30 50 C) =803 823 C;

    –  Nhiệt độ tôi: Tt  =A3 + (30 50 C) =803 823 C; tổ chức đạt được là mactenxit +austenit dư.

    Chọn nhiệt độ tôi như vậy : Đối với thép trước cùng tích ,khi tôi không hoàn toàn (dưới A3) ngoài mactenxit ra vẫn còn ferit (  +   M + )  đây là pha mềm ngoài việc làm thấp độ cứng của thép tôi nó con gây ra điểm mềm ảnh hưởng xấu tới độ bền , độ bền mỏi và tính chống mài mòn.Khi tôi hoàn toàn ( cao hơn A3) tất cả ferit hoà tan hết vào austenit ,do vậy sau khi tôi thép có tổ chức chủ yếu là mactenxit , không  có ferit nên độ cứng đạt được là cao nhất .

    Bảng so sánh tính toán với các số liệu của các tài liệu như đã nêu ở ý a)

    Nhiệt độ Ủ Tôi Ram
    Công bố 820 oC 880 oC 420 oC
    Tính toán 793 803 C 803 823 C  

    Nhiệt độ tính toán thấp hơn nhiệt độ các tài liệu công bố.

    1. Tổ chức tế vi đạt được khi làm nguội chậm qua các điểm tới hạn, tính % các pha thành phần có trong tổ chức tế vi đó, nêu đặc điểm cơ tính của các tổ chức nhận được.
    • Tổ chức tế vi:

    -Tổ chức tế vi nhận được khi qua đường JE hoàn toàn là austenite .

    – Khi qua đường A3 và vẫn ở trên đường A1 sẽ là   +

    Thành phần của các tổ chức tế vi đó là:

    % γ = . 100%=75%             %α= 100% -75 %= 25%

    Do vậy thành phần sẽ là : %   =25% ; %  =75 % .

    • Khi qua đường A1, α bắt đầu tiết ra Xe theo đường PQ để đạt được hàm lượng C bão hòa, đồng thời thành phần γ sảy ra chuyển biến cùng tích biến thành  P , nên thành phần tổ chức đạt được khi cân bằng sẽ là : α1+ P (α+Xe)

    Trong đó :

    +Thành phần pha : %Xe = . 100%=  9%                  % α = 91%

    + Thành phần tổ chức: % P = =  .100% = 75%     %α = 25%

    • Cơ tính các tổ chức nhận được.
    • Tổ chức 1 pha γ: kiểu mạng A1- lập phương tâm mặt có 4 mặt trượt,mỗi mặt có 3 phương trượt, nên cũng có 12 hệ trượt như A2 nhưng do nhiều phương trượt hơn nên trượt cũng đễ dàng hơn, biến dạng dẻo dễ hơn. Tuy nhiên vì hàm lượng cacbon hòa tan khá đáng kể phần lớn ở trong các lỗ hổng 8 mặt, nên gây ra xô lệch mạng, tăng số lượng lệch làm tăng tính bền, giảm tính dẻo của pha này.
    • Tổ chức 1 pha α (ferit): kiểu mạng A2- lập phương tâm khối có 6 mặt trượt mỗi mặt có 2 phương trượt nên có 12 hệ trượt,biến dạng dẻo khá dễ dàng. Pha này có hàm lượng cacbon rất thấp (0,006%), C hòa tan chủ yếu nằm ở các khuyết tật mạng tintôih thể và vùng biên hạt. Thành phần hóa học rất gần với sắt nguyên chất nên cơ tính gần như sắt: mềm, độ dẻo và độ dai cao, độ cứng và độ bền thấp. Khi α hào tan thêm các nguyên tố hợp kim như Si, Mn, P, Cr thì cứng và bền hơn tuy nhiên độ dẻo, độ dai cũng giảm.
    • Tổ chức 2 pha P (Peclit): Peclit là tổ chức gồm 2 pha 88%α và 12%Xe phân bố đều nhau. Như vậy phần lớn P là pha dẻo α, trong khi đó cũng có 1 lượng pha Xe là pha cứng, giòn nhất định. Chính vì thế P là tổ chức khá bền cứng nhưng cũng đủ dẻo, dai. Có 2 loại Peclit hạt và Plit tấm. So với Peclit hạt, Peclit tấm có độ cứng và độ bền cao hơn,còn độ, dẻo dai thì thấp hơn 1 chút do có các cấu trúc là 2 pha (α + Xe) đan xen nhau dạng vân; còn Peclit hạt thì có các hạt Xe phân bố đều trên nền α.

    CHƯƠNG V

    1. Do thép 60Si2Ni2A ta mua về để làm nhíp ở dạng thanh hoặc băng, có độ cứng và độ bền khá cao ở nhiệt độ thường nên phương pháp gia công cơ khí

    chủ yếu là dập ở trạng thái nóng.

    1. Về nhiệt luyện sơ bộ thép làm nhíp được ủ ở 730oC trước khi đưa vào dập nóng, thu được tổi chức gồm austenite và ferit điều này làm thuận lợi cho việc tạo ra peclit hạt sau khi ủ cầu hóa ở công đoạn nhiệt luyện kết thúc.

    Thép được dập nóng ở nhiệt độ 850- 900oC với tổ chức khi đó hoàn toàn là austenite như vậy ta ổn định được thành phần tổ chức, giảm bớt độ cứng, độ bền, giúp tiết kiệm năng lượng và thời gian.

    1. Ngay sau khi dập ở trạng thái nóng nhíp được đưa vào tôi và ram trung bình để tạo tính đàn hồi cao.
    • Nhiệt luyện kết thúc.
    • Tôi nhíp.
    Hình 4.19. t192

    Đường cong lí tưởng làm nguội khi tôi

    Như vậy, môi trường tôi thép lí tưởng phải có tốc độ làm nguội khác nhau ở nhưng khoang nhiệt độ khác nhau.

    1. Làm nguội nhanh thép trong khoảng nhiệt aus kém ổn định nhất (500-600oC) để aus không kịp phân hóa thành ferit- xementit. Muốn vậy, môi trường tôi phải có khả năng làm nguội thép với với tốc độ >Vth để thu được tổ chức mac, bảo đảm độ cứng cao theo yêu cầu khi tôi.
    2. Làm nguội chậm thép ở nhiệt độ ngoài khoảng nhiệt độ trên vì ở ngoài khoảng nhiệt độ 500-600 o C thì thép có tính ổn định cao, không sợ bị chuyển biến thành Fe+ Xe. Đặc biệt chú ý đến nhiệt độ bắt đầu chuyển biến Mac (300-2000 C), làm nguội chậm trong khoang nhiệt độ này sẽ có tác dụng làm giảm ứng suất tổ chức khi sảy ra chuyển biến, đảm bảo thép sau tôi không bị nứt và ít cong vênh.

    → Điều kiện lí tưởng là thế tuy nhiên trong thực tế khó mà làm được. Do đó, tùy vào chỉ tiêu cơ tính của chi tiết yêu cầu và loại vật liệu lam chi tiết phải chọn môi trường phù hợp.

    • Nhiệt độ tôi cho nhíp bằng 60Si2Ni2A: 820oC tôi trong dầu.

    Dầu là môi trường tôi cho thép hợp kim. Tôi trong dầu thì tốc độ nguội nhỏ hơn trong nước do đó chi tiết ít có biến dạng và nứt sau tôi nhưng độ cứng của chi tiết lại kém. Khi tôi, dầu cũng được nung nóng khi tôi để giảm độ nhớt, bớt bám dính trên chi tiết.

    Đặc điểm của nhíp sau tôi:  Bề mặt hầu như chuyển biến hết thành mac giòn và cứng, tăng khả năng chịu mài mòn của bề mặt, chỉ tiêu này không quan trọng với nhíp. Càng vào trong lương aus dư càng nhiều như thế giúp chi tiết có độ dẻo dai chịu được va đập. Tuy nhiên, sau tôi từ bề mặt vào trong lõi các phần có tốc độ nguội khác nhau nên ứng suất dư giữa các phần là rất lớn nếu đem dùng ngay có thể bị gãy do phá hủy giòn.

    • Ram nhíp.

    Ram là khâu bắt buộc sau khi tôi thép để khắc phục những nhược điểm của tôi và cải thiện cơ tính thép nói chung và chi tiết nhíp xe tải nặng đang xét nói riêng:

    • Giảm ứng suất dư bên trong khiến thép không quá giòn.
    • Điều chỉnh cơ tính của nhíp cho phù hợp với điều kiện làm việc.

    Chi tiết nhíp sau tôi phải ram trung bình (300-450oC) để đạt được tổ chức troxtit ram. Sau khi ram trung bình độ cứng giảm đi rõ rệt, nhưng vẫn còn khá cứng ( với thép 0,55-0,65%C HRC= 40-45) như vậy là vẫn đảm bảo đáp ứng được diều kiện tải trọng và va đập của nhíp. Thêm vào đó, ứng suất nội được khử hoàn toàn, giới hạn đàn hồi đạt cao nhất σdh =0,9σb, độ dẻo độ dai tăng lên.

    Chế độ nhiệt luyện như vậy đáp ứng cho ra chi tiết đáp ứng đầy đủ những điều kiện làm việc và yêu cầu cơ tính của chi tiết nhíp xe tải nặng (trình bày ở chương I).

    • Các khuyết tật sảy ra trong quá trình nhiệt luyện.

    Các khuyết tật như nứt, tính giòn cao, độ cứng cao thì đã được khắc phục bằng tôi trong dầu.

    Các khuyết tật gặp khi nhiệt luyện nhíp thường là thoát cacbon, oxi hóa bề mặt.

    Nguyên nhân: là do trong môi trường nung có O2, hơi nước, CO­2 là thành phần oxi hóa C, Fe. (C+ O2 à CO (CO­2); C + CO­2 à CO…)

    Hậu quả: nếu chiều sâu lớp khuyết tật mà nhỏ thì sẽ bị bóc sau gia công cắt, nhưng nếu nó lớn sẽ là giảm mạnh cơ tính bề mặt giảm độ bền chi tiết.

    Ngăn ngừa: nung nóng trong khí quyển không có các tác nhân gây oxi hóa và thoát cacbon. Cụ thể trong công nhiệp, người ta thay lò nung bằng than dầu, bằng than bằng lò điện với khí quyển đặc biệt như sau:

    • Khí quyển bảo vệ có thành phần các khí được kiểm soát đảm bảo cao hơn áp suất phân li oxit và thấp hơn áp suất khí hóa cacbon để các phản ứng đó không thể sảy ra. Đây là phương pháp khá kinh tế nhưng phải điều chỉnh thành phần khí với các thành phần thép khác nhau và không dùng được với thép Cr cao.
    • Nung trong lò chân không: môi trường chân không không thể sảy ra các phản ứng nêu trên.
    • Ủ cầu hóa.

    Với chi tiết nhíp thép 60Si2Ni2A, người ta còn thực hiện ủ cầu hóa tạo tổ chức peclit hạt, cải thiện thêm cơ tính của nó. Cụ thể, độ bền của nó tăng lên, độ dẻo dai được cải thiện.

    Tiến hành như sau: nung lên nhiệt độ 750-760oC giữ nhiệt khoảng 5min, rồi làm nguội xuống 650-660oC giữ nhiệt khoảng 5min…lặp đi lặp lại nhiều lần nó sẽ thúc đẩy quá trình cầu hóa Xe thành Peclit hạt (cơ tính tốt hơn P tấm).

    Bảng 5.1: cơ tính của mác thép 60Si2Ni2A sau nhiệt luyện đầy đủ các bước và yêu cầu công nghệ như trên ( theo Sổ tay nhiệt luyện tập 2)

    Giới hạn bền

     

    MPa

    		 Giới hạn đàn hồi

     

    MPa

    		 Độ dai va đập

     

    kJ/m2

    		 τx  độ bên biến dạng dẻo MPa Độ cứng

     

    HB

    		 Giới hạn
    δ5 % độ giãn dài Ψ% độ co thắt tiết diện
    1750 1600 2,5 1250 302 5 20
    1. Mác thép có thể thay thế mác thép trên là 60Si2CrVA
    Mác thép Cácbon Mangan Silic Crôm Vanadi
    60Si2CrVA 0,56 0,64 0,4 0,7 1,4 1,8 0,9 1,2 0,1 0,2
    • Chế độ nhiệt luyện:
    • Nhiệt luyên sơ bộ: ủ trước dập: 860oC như vậy đây là ủ hoàn toàn. Dập nóng ở 850-900o
    • Nhiệt luyện kết thúc: tôi ở 850oC trong dầu, ram trung bình 420OC, ủ cầu hóa.
    Giới hạn bền

     

    MPa

    		 Giới hạn đàn hồi

     

    MPa

    		 Độ dai va đập

     

    kJ/m2

    		 τx  độ bên biến dạng dẻo MPa Độ cứng

     

    HB

    		 Giới hạn
    δ5 % Ψ%
    1900 1700 3 1300 302 5 20
    1. Bảng 5.2: cơ tính 60Si2CrVA (theo sổ tay nhiệt luyện tập 2):

    :

    So sánh bảng 5.1 và 5.2, như vậy cơ tính của mác thép thay thế cao hơn hẳn mác thép đã chọn. Tuy nhiên tỉ số σdh / σb của mác thép 60Si2Ni2A = 0,91 cao hơn so với 60Si2CrVA ( σdh / σb = 0,89) như vậy khả năng cho phép biến dạng dẻo của 60Si2CrVA là cao hơn. Chỉ tiêu này rất quan trọng với nhíp xe tải nặng vì nó là chi tiết yêu cầu không cho biến dạng dẻo trước phá hủy (xem chương I). Mặc dù vậy, trong những điều kiện chịu tải trọng va đập không quá khắt khe tỉ số σdh / σb 60Si2CrVA là vẫn an toàn.

    Nếu xét đến lợi ích kinh tế, mác thép 60Si2CrVA có giá thành thấp hơn do điều kiện gia công nhiệt luyện như nhau mà thép này không cần nguyên tố Ni, một nguyên tố  đắt tiền. Trên thực tế mác thép 60Si2Ni2A là khó kiếm hơn so với 60Si2CrVA, khi dùng làm nhíp xe tải nặng dân dụng. Vì thế, thay thế 60Si2Ni2A bằng 60Si2CrVA trong xe tải dân dụng là chấp nhận được.

    Chương VI: Kết luận.

    Trong bài tập lớn này, em đã trình bày hầu hết các vấn đề về mặt lí thuyết trong quá trình lựa chọn vật liệu sử dụng và phương pháp gia công nhiệt luyện đối với chi tiết nhíp xe oto tải nặng. Đồng thời, làm sáng tỏ cách lựa chọn đó bằng kiến thức đã được học trong môn học “Vật liệu kĩ thuật – lựa chọn và sử dụng”, cùng với các tài liệu tham khảo, cũng như hiểu biết chút ít của bản thân em. Qua bài tập lớn này, em rút ra bài học về quá trình lựa chọn loại vật liệu cho 1 chi tiết sao cho đúng với yêu cầu làm việc và còn phải đáp ứng cả yêu cầu về tính kinh tế.

    Trong qua trình làm bài tập về chi tiết nhíp xe tải nặng em gặp những vấn đề sau:

    1. Không nắm được quy tình sản xuất trong thực tiễn vì các công ti sản xuất về nhíp xe, hay chi tiết đàn hồi như “ Công ty Cổ phần Cơ khí 19/8”, công ti “Công ty TNHH nhíp APM VN” … đều không cho biết quy trình của họ trên webside.
    2. Những tài liệu chuyên về nhíp xe cũng rất khó tiếp cận, và cách nhìn của họ chủ yếu mang màu sắc cơ khí, tức là họ đã biết vật liệu phù hợp và chỉ đi sâu vào phân tích kết cấu chịu lực, phương pháp cải tiến kết cấu. Như thế không đúng với nội dung, yêu cầu môn học.
    3. Do hiểu biết hạn chế của bản thân nên em chỉ có thể vận dụng hầu hết những kiến thức giáo khoa trong bài tập của mình.

    Dù đã rất cố gắng, nhưng bài tập của em không tránh khỏi những thiếu sót. Rất mong thầy có thể góp ý bổ sung để em có thể hoàn thiện hơn trong hiểu biết của mình.

    Em xin chân thành cảm ơn!

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

  • Bài tập lớn Nguyên lý máy – Kỹ thuật cơ khí

    Bài tập lớn Nguyên lý máy – Kỹ thuật cơ khí

    Bài tập lớn Nguyên lý máy – Kỹ thuật cơ khí

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn xác suất thống kê

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%A0i-t%E1%BA%ADp-l%E1%BB%9Bn-Nguy%C3%AAn-l%C3%BD-m%C3%A1y-K%E1%BB%B9-thu%E1%BA%ADt-c%C6%A1-kh%C3%AD.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn Nguyên lý máy – Kỹ thuật cơ khí

    BÀI TẬP LỚN NGUYÊN LÝ MÁY

    __MÁY BÀO LOẠI 3- PHƯƠNG ÁN 3__

    LỜI NÓI ĐẦU

    Đất nước ta đang trên con đường công nghiệp hóa, hiện đại hóa đất nước theo chủ nghĩa xã hội. Trong đó ngành công nghiệp đóng một vai trò hết sức quan trọng. Các hệ thống máy móc ngày càng trở nên phổ biến, hiện đại và dần dần thay thế sức lao động của con người. Để tạo ra và làm chủ các loại máy móc như thế ngành cơ khí cần đẩy mạnh đào tạo đội ngũ cán bộ kỹ thuật có trình độ chuyên môn cao đồng thời phải đáp ứng được yêu cầu của công nghệ sản xuất tiên tiến.

    Nhằm thực hiện mục tiêu đó, chúng em là sinh viên trường Đại học Kỹ thuật Công nghiệp Thái Nguyên nói riêng và những sinh viên trường ĐHKT nói chung luôn cố gắng học tập và rèn luyện để sau khi ra trường với những kiến thức đã được học chúng em có thể góp một phần sức lực, trí tuệ của mình vào công cuộc đổi mới đất nước.

    Môn học nguyên lý máy là một trong những môn học cơ sở không thể thiếu được đối với các ngành kỹ thuật, vì thế làm bài tập lớn nguyên lý máy là công việc rất quan trọng và cần thiết để chúng em hiểu sâu, hiểu rộng những kiến thức đã được học ở cả lý thuyết lẫn thực tiễn, tạo tiền đề cho những môn học sau này.

    Bài tập lớn của em được thầy giáo, PGS.TS.Phan Quang Thế giao cho là MÁY BÀO LOẠI 3- phương án 3. Với những kiến thức đã học cùng với sự giúp đỡ tận tình của các thầy cô trong bộ môn, sự đóng góp, trao đổi của bạn bè em đã hoàn thành bài tập lớn này. Nhưng do đây là lần đầu tiên làm bài tập lớn nên không tránh khỏi những thiếu sót. Em rất mong được sự góp ý của các thầy cô để bài tập lớn của em được hoàn thiện hơn. Cuối cùng em xin chân thành cảm ơn sự giúp đỡ của các thầy cô giáo trong bộ môn Kỹ thuật cơ khí, đặc biệt là thầy giáo Phan Quang Thế.

    Sinh viên

    Phan Thị Phương Thảo

    I. Tính bậc tự do- Xếp loại cơ cấu chính:

    1.1. Bậc tự do:

    Áp dụng công thức: W= 3n – (2P5+P4) + r + r’ – S

    Trong cơ cấu này:

    n: Số khâu động, n=5

    P5: Số khớp loại 5, P5=7

    P4: Số khớp loại 4, P4=0

    r: Số ràng buộc trùng, r=0

    r’: Số ràng buộc thừa, r’=0

    S: Số bậc tự do thừa, S=0

    Þ W= 3.5 – 2.7 = 1

    Vậy cơ cấu có bậc tự do bằng 1.

    1.2. Xếp loại cơ cấu:

    Chọn khâu 1 làm khâu dẫn ta tách cơ cấu thành hai nhóm atxua loại 2: (4,5) và (2,3) (Hình 1). Do đó cơ cấu là cơ cấu loại 2.

    Hình 1: Tách nhóm atxua và xếp loại cơ cấu.

    II. Tổng hợp động học cơ cấu chính:

    2.1. Yêu cầu:

    Xác định kích thước động của các khâu dựa trên lược đồ động của cơ cấu và dữ liệu của phương án 3.

    2.2. Tính toán:

    Từ công thức hệ số về nhanh: k=

    Ta có

    Từ O2  kẻ O2x và O2x’ hợp với O1O2 một góc . Từ O1O2 vẽ đường tròn tiếp xúc với O2x và O2x’ Þ hai vị trí chết của cơ cấu.

    Xét cơ cấu tại vị trí này:

    0,05H=0,05.560=28(mm)=0,028(m)

    III. Phân tích động học cơ cấu chính:

    3.1. Yêu cầu:

    Từ kết quả tổng hợp động học cơ cấu chính vẽ họa đồ vị trí, họa đồ vận tốc, họa đồ gia tốc để xác định các đặc trưng động học của các khâu bị dẫn.

    3.2. Họa đồ vị trí:

    Chọn tỷ lệ xích chiều dài µL:

    là chiều dài thật của khâu 1 (m)

    O1A là chiều dài biểu diễn của khâu 1 (mm)

    Xác định độ dài biểu diễn cho các khâu bị dẫn:

    Lấy điểm O2 bất kỳ, lập hệ trục xO2y. Trên O2y lấy O1O2 = 184(mm). Tại O1 vẽ đường tròn bán kính O1A = 60,8(mm). Từ O2 vẽ hai tiếp tuyến với đường tròn vừa vẽ được ta xác định được hai vị trí biên (hai vị trí chết). Từ O2 vẽ đường tròn bán kính O2B=336(mm)

    Tiến hành vẽ họa đồ vị trí. Chọn A1 (vị trí biên thứ nhất) tương ứng với vị trí bắt đầu của φđ chia đường tròn (O1, O1A) thành 8 phần bằng nhau ta được 8 vị trí. Ba vị trí đặc biệt: vị trí biên thứ 2, hai vị trí ứng với 0,05H. Đánh số thứ tự các vị trí theo chiều quay của kim đồng hồ.

    Họa đồ vị trí được thể hiện trên hình 2.

    3.3. Đồ thị lực cản:

    Theo đầu bài ta có: Pc=1400(N)

    Chọn đoạn biểu diễn Pc:

    Vậy ta có:

    Đồ thị lực cản vẽ trên hình 2.

    Hành trình đi: Đoạn 0,05H là khi đầu bào chuẩn bị bào vào chi tiết, khi đó giá trị của Pc  ngay lập tức từ 0 lên tới 1400N, giá trị này giữ nguyên trong suốt quá trình bào.

    Hành trình về: Khi ra khỏi chi tiết giá trị của Pc từ 1400N lập tức giảm ngay về 0 vì không còn lực cản Pc nữa, đầu bào dịch chuyển một lượng tương ứng với vị trí bào kế tiếp rồi chạy không về vị trí ban đầu.

    Hình 2: Họa đồ chuyển vị và đồ thị lực cản

    3.4. Họa đồ vận tốc:

    3.4.1. Phương trình vecto vận tốc:

    Xác định vận tốc của các điểm A, B, C:

    :     ^ O1A, chiều w1                                (3-1)

    =

    (3-2)

    (3-3)

    |         ||        |

    xác định bằng định lý đồng dạng thuận họa đồ vận tốc ()

    (3-4)

    (3-5)

    |         ||       |

    :          Phương ^ CS (3-6)

    Giải hệ (3-5, 3-6) tìm được

    3.4.2. Vẽ họa đồ vận tốc:

    Tại các vị trí khác nhau của khâu dẫn các phương trình vecto vận tốc viết hoàn toàn giống nhau, cách vẽ cũng như nhau nên ở đây chỉ minh họa cách vẽ cho một vị trí (vị trí số 4).

    Tỷ lệ xích

    Chọn điểm P4 bất kỳ làm gốc họa đồ vẽ vecto  biểu diễn vận tốc của với P4a1=O1A và ^ O1A theo chiều w1.

    Từ (3-2) Þ a2ºa1

    Theo phương trình (3-3) từ đầu mút vecto vẽ đường thẳng song song với O2A, từ P4 vẽ đường thẳng vuông góc với O2A Þ a3.

    Dựng DAO2B µ thuận Da3o2b3 Þ b3.

    Từ (3-4) ta có b4ºb3.

    Từ (3-5) và (3-6), tại mút  vẽ đường thẳng vuông góc CS, từ P4 vẽ đường thẳng song song với CS Þ c4ºc5ºb5.

    Vẽ các mút vecto tương ứng ta được họa đồ vận tốc tại vị trí thứ 4.

    Tương tự vẽ họa đồ vận tốc tại 10 vị trí còn lại. Từ họa đồ vận tốc  xác định vận tốc các điểm và vận tốc góc của khâu quay.

    Hình 3: Họa đồ vận tốc cơ cấu tại vị trí số 4.

    3.4.3. Tính vận tốc các điểm và vận tốc góc các khâu quay:

    3.4.3.1. Vận tốc góc các khâu:

    Do khâu 2 và khâu 3 nối với nhau bằng khớp tịnh tiến nên:

    (3-7)

    Chiều xác định bằng cách đặt P4a3 vào điểm A và so sánh với O2.

    Do khâu 5 chuyển động tịnh tiến và khâu 4 nối với khâu 5 bằng khớp trượt nên ta có: w5=w4=0.                         (3-8)

    3.4.3.2. Vận tốc điểm trên khâu:

    Bảng tính vận tốc các điểm và vận tốc góc các khâu quay

    VT Giá trị A1ºA2 A3 B3ºB4 C4ºC5ºB5 w3

     

    (rad/s)
    4 Biểu diễn

     

    (mm)

    		 60,8 58,9 81,6 81,32 8,9

     

    P
    Thực

     

    (m/s)

    		 5.57 5,39 7,47 7,45

    3.5. Họa đồ gia tốc:

    3.5.1. Phương trình vecto gia tốc:

    Xác định gia tốc các điểm A, B, C:

    :     Phương A®O1                                  (3-9)

    (3-10)

    (3-11)

    ||           ||           |

    (3-12)

    ||        |

    Từ (3-11) và (3-12) Þ

    được xác định bằng định lý đồng dạng thuận họa đồ gia tốc ()

    (3-13)

    (3-14)

    ||        ||          |

    (3-15)

    |

    Từ (3-14) và (3-15) Þ

    3.5.2. Vẽ họa đồ gia tốc:

    Tại các vị trí trên khâu dẫn các phương trình vecto gia tốc viết hoàn toàn giống nhau, cách vẽ cũng hoàn toàn giống nhau nên ở đây chỉ minh họa cho vị trí số 4.

    Chọn tỷ lệ xích:

    Chọn điểm P bất kỳ làm gốc họa đồ, vẽ vecto  biểu diễn vecto gia tốc  với Pa’1 =  = O1A và có phương chiều O1®A.

    Từ (3-10) Þ

    Trước khi giải hệ (3-11) và (3-12) ta phải xác định vecto biểu diễn gia tốc  là  và  là .

    *  xác định bằng họa đồ cơ cấu và vận tốc tại vị trí số 4 như sau:

    mà

    Vậy Þ                    (3-16)

    Có thể dựng đoạn biểu diễn k ngay trên họa đồ cơ cấu theo tỷ lệ của (3-16).

    Chiều của  được xác định bằng cách quay vecto  đi một góc 90° theo chiều w3.

    *  được xác định bằng họa đồ cơ cấu và vận tốc tại vị trí số 4 như sau:

    (3-17)

    Có thể dựng đoạn biểu diễn  ngay trên họa đồ cơ cấu theo tỷ lệ (3-17).

    Chiều của  đi từ A ® O2.

    Để giải hệ phương trình (3-11) và (3-12), từ mút vecto dựng vecto , từ mút của  kẻ đường thẳng song song với O2A. Từ Õ dựng vecto  , từ mút của  kẻ đường thẳng vuông góc với O2A. Giao của hai đường thẳng này cho ta .

    Dựng DAO2B µ thuận  Þ .

    Từ mút  kẻ đường thẳng vuông góc với CS, từ Õ kẻ đường thẳng song song với CS. Giao điểm của hai đường thẳng này chính là điểm ºº.

    Hình 4: Họa đồ gia tốc tại vị trí số 4

    3.5.3. Tính gia tốc các điểm và gia tốc góc các khâu quay:

    3.5.3.1. Gia tốc điểm trên khâu:

    trong đó i nhận giá trị từ 1 tới 11.

    3.5.3.2. Gia tốc góc các khâu:

    Do khâu 2 và 3 nối với nhau bằng khớp tịnh tiến nên ta có:

    Chiều xác định bằng cách đặt vecto  vào điểm A và so với O2.

    Do khâu 4 và khâu 5 nối với nhau bằng khớp tịnh tiến nên ta có

    Bảng tính gia tốc các điểm và gia tốc góc các khâu quay:

    VT Giá trị A1ºA2 A3 B3ºB4 B5ºC5ºC4 e3 (rad/s2)
    4 Biểu diễn (mm) 60,8 16,37 22,7 12,78 90,7

     

    P
    Thực (m/s2) 203,98 54,92 76,16 42,87

     

    IV. Phân tích lực học cơ cấu chính:

    4.1. Yêu cầu:

                Xác định áp lực lên các khớp động và tính momen cân bằng trên khâu dẫn bằng hai phương pháp lực và di chuyển khả dĩ.

    4.2. Phân tích áp lực khớp động:

    4.2.1. Tính trọng lượng và khối lượng các khâu:

                * Tính trọng lượng các khâu:

    Chọn g=10 m/s2 Þ q=400 (KG/m).10 m/s2= 4000 (N/m)

    Áp dụng công thức tính trọng lượng các khâu: G=q.L

    G: Trọng lượng khâu

    q: Trọng lượng phân bố theo chiều dài khâu

    L: Chiều dài khâu

    Trọng lượng khâu 1:

    Trọng lượng khâu 2: G2=0

    Trọng lượng khâu 3:

    Trọng lượng khâu 4: G4=g.m4=10.10=100(N)

    Trọng lượng khâu 5: G5=8G4=8.100=800(N)

    * Khối lượng các khâu:

               

                m2=0

    m4=10(kg)

    4.2.2. Xác định lực quán tính của các khâu:

    * Khâu 5:

    Khâu 5 chuyển động tịnh tiến, lực quán tính  có điểm đặt tại trọng tâm của khâu (), có phương ngang và ngược chiều với , giá trị:

    * Khâu 4:

                Khâu 4 chuyển động tịnh tiến, lực quán tính có điểm đặt tại trọng tâm của khâu (S4ºB4), cùng phương, ngược chiều với , có giá trị:

    * Khâu 3:

    Chuyển động quay quanh trục cố định không qua trọng tâm

    – Điểm đặt: Xác định tâm va đập K:

    Þ

    – Ngược chiều với

    – Giá trị:

    – Momen quán tính tác dụng lên khâu 3:

    (N.m) (Q)

    4.2.3. Áp lực tại các khớp động:

    4.2.3.1. Giải bài toán lực cho nhóm Atxua (4-5)

    * Tách nhóm (4-5)

                Đặt lực  tác dụng lên nhóm.     Viết phương trình cân bằng lực cho cả nhóm:

    ||      ||      |          ||        ||      ||

    Phương trình còn 3 ẩn chưa giải được.

    Hình 5: Tách (4-5)

    * Tách khâu 5: (tìm )

                Pt cân bằng lực:

    ||       ||       |      ||      |

    điểm đặt tại S5:

    Chọn

    Þ  và (chiều đúng như chiều đã giả thiết)

    Hình 6: Tách khâu 5

    * Tách khâu 4:

    Pt cân bằng lực:

    ||      ||     ||

    Ta có  (lấy momen tại điểm B, ta thấy điểm đặt của  tại trọng tâm khâu 4)

    Þ

    Hình 7: Tách khâu 4

    *Tách nhóm Atxua (2-3)

                Đặt các lực tác dụng lên nhóm, viết pt cân bằng:

    ||      ||     ||

    Phương trình còn 4 ẩn chưa giải được.

    Hình 8: Tách nhóm (2-3)

                * Tách khâu 2: (Tìm )

    Pt cân bằng:

    Tìm bằng cách viết ptcb momen tại O2:

    SMO2= R43.O2B – R12.O2A + Fqt3.hqt3 + G3.hG3 = 0

    => R12 = (R43.O2B  + Pqt3.hqt3  + G3.hG3)/O2A

    = (3866,8.336+1279,46.110,29+3360.13,87)/242,22=6138(N)

    Þ R03= 72,76.mp=72,76.40=2910,4(N)

    Chiều ,  đúng như chiều đã giả thiết.

    Hình 9: Tách khâu 2

     

     

     

    4.3. Tính momen cân bằng trên khâu dẫn:

    4.3.1. Phương pháp lực: Phương trình cân bằng lực:

    Đặt Mcb lên khâu dẫn, giả sử chiều như hình vẽ.

    Viết pt cân bằng momen đối với khâu 1:

    Hình 10: Tính Mcb bằng phương pháp lực

    4.3.2. Phương pháp di chuyển khả dĩ:

    Xoay họa đồ tại vị trí 4 đi một góc 90° thuận chiều n1 và đặt tất cả các lực đã biết vào mút vecto vận tốc điểm đặt tương ứng của chúng trên họa đồ vận tốc bao gồm

    Hình 11: Tính Mcb bằng phương pháp di chuyển khả dĩ

    Mcb cùng chiều với n1 (P)

    Sai số giữa 2 phương pháp là:

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    TÀI LIỆU THAM KHẢO

    1. Nguyên lý máy- Lê Phước Ninh- Nhà xuất bản Giao thông Vận tải.
    2. Bài tập nguyên lý máy- Lê Phước Ninh- Nhà xuất bản Giao thông Vận tải.
    3. Hướng dẫn thiết kế đồ án môn học Nguyên lý máy- Trần Văn Lầm, Trịnh Quang Vinh, Phạm Dương- Trường đại học Kỹ thuật Công Nghiệp.
    4. Nguyên lý máy- Đinh Gia Tưởng, Nguyễn Xuân Lạc, Trần Doãn Tiến- Nhà xuất bản Đại học và Trung học chuyên nghiệp.

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • BÀI TẬP LỚN MÔN CÁP VIỄN THÔNG TÌM HIỂU VỀ CÁC LOẠI CÁP VIỄN THÔNG

    BÀI TẬP LỚN MÔN CÁP VIỄN THÔNG TÌM HIỂU VỀ CÁC LOẠI CÁP VIỄN THÔNG

    BÀI TẬP LỚN MÔN CÁP VIỄN THÔNG TÌM HIỂU VỀ CÁC LOẠI CÁP VIỄN THÔNG

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn học Nguyên Lý Máy – Phân tích động lực học và phân tích lực cơ cấu phẳng

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-M%C3%94N-C%C3%81P-VI%E1%BB%84N-TH%C3%94NG-T%C3%8CM-HI%E1%BB%82U-V%E1%BB%80-C%C3%81C-LO%E1%BA%A0I-C%C3%81P-VI%E1%BB%84N-TH%C3%94NG.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN CÁP VIỄN THÔNG TÌM HIỂU VỀ CÁC LOẠI CÁP VIỄN THÔNG

    BÀI TẬP LỚN MÔN CÁP VIỄN THÔNG

    TÌM HIỂU VỀ CÁC LOẠI CÁP VIỄN THÔNG

    I CÁP ĐỒNG TRỤC

    1. Giới thiệu về cáp đồng trục

    Ngày 8 tháng 12 năm 1931,2 nhà nghiên cứu Lloyd Espenschied và H.A. Affel từ AT&Tđã nhận được bằng sáng chế đầu tiên số 1835031 cho phát minh mang tên ” hệ dẫn truyền đồng tâm ” tiền thân của cáp đồng trục hiện đại. Mục đích của phát minh này không phải sử dụng cho việc truyền tải các dạng tín hiệu đơn giản mà cao hơn đó chính là truyền tải những tín hiệu truyền hình đầu tiên, đòi hỏi một băng tần rộng đủ để truyền một dãy những tần số phù hợp với ảnh truyền hình. Phát minh của Espenschied và Affel là đặt một chất dẫn (dây dẫn) trung tâm bên trong một cái ống rỗng và giữ nó đúng chỗ với những vòng đệm được để cách nhau bằng nhau dọc theo chiều dài cái ống. Chất điện môi tiêu hao ít là không khí.

    2. Khái niệm

    Cáp đồng trục được chế tạo gồm một dây đồng ở trung tâm được bao bọc bởi một vật liệu cách li là chất điện môi không dẫn điện, chung quanh chất điện môi được quấn bằng dây bện kim loại vừa dùng làm dây dẫn vừa bảo vệ khỏi sự phát xạ nhiễm điện từ.Ngoài cùng lại là một lớp vỏ bọc làm bằng chất không dẫn điện(thường là PVC,PE).Dây đồng trục có hai loại, loại nhỏ (Thin) và loại to (Thick). Dây cáp đồng trục được thiết kế để truyền tin cho bǎng tần cơ bản (Base Band) hoặc bǎng tần rộng (broadband). Dây cáp loại to dùng cho đường xa, dây cáp nhỏ dùng cho đường gần, tốc độ truyền tin qua cáp đồng trục có thể đạt tới 35 Mbit/s.Ngoài ra dây cáp đồng trục còn chia làm 2 loại là loại cứng và loại dẻo.Loại cứng thì có một lớp bảo vệ dày đặc còn loại dẻo thì là một viền bảo vê,thường là một dây đồng.Sự suy giảm và trở kháng của dung môi ảnh cũng có ảnh hưởng quan trọng đến tính năng của cáp.Dung môi có thể đặc hoặc rỗng.Tận cùng của cáp là một đầu kết nối RF.

    3. Cấu tạo cáp đồng trục

     

    A: vỏ ngoài bằng nhựa

    B: dệt lá chắn đồng

    C: điện môi cách điện bên trong

    D: cốt lõi đồng

    4. Phân loại cáp đồng trục

    Cáp đồng trục được chia làm 2 loại

    – Thinnet (mỏng): có đường kính khoảng 6mm, thuộc họ RG58, chiều dài tối đa là 185m

    – Thicknet (dày): có đường kính khoảng 13mm, thuộc họ RG58, chiều dài tối đa là 500m

    4. Ưu nhược điểm của cáp đồng trục

    Ưu điểm:

    – Các thiết bị mạng đơn giản, giá thành thấp

    Nhược điểm:

    – Cáp đồng trục có mức suy hao lớn

    – Chi phí cho các thiết bị kèm theo cao

    – Điện năng tiêu thụ của mạng cao.

    – Càng xa trung tâm chất lượng tín hiệu càng giảm.

    – Độ ổn định của mạng kém.

    – Khó bảo trì làm ảnh hưởng đến chất lượng phục vụ khách hàng.

    5. Giới thiệu về cáp đồng trục RG6

    RG-6 là loại cáp nhỏ nhất dùng trong truyền hình cáp. Nó dùng để đưa tín hiệu từ các bộ Tap-off hoặc Splitter đến từng hộ gia đình thuê bao. Đặc tính suy hao của nó là 21 dB/100m không thể dùng để truyền tính hiệu đi xa được, người ta chỉ dùng cáp này để dẫn tín hiệu vào TV của hộ gia đình

    – Dây lõi được làm bằng thép mạ đồng 18 AWG, đường kính 1.02mm.

    – Có nhiều lớp bọc Nhôm chống nhiễu.

    – Vỏ bọc làm bằng nhựa PVC

    – Điện trở: 75 +/-3 Ohm.

    – Vận tốc truyền: 85%.

    – Điện dung: 54 +/-3pF/m.

    – Sự suy hao: 20dB min (5-2300MHz).

    – Đạt tiêu chuẩn ISO9001, UL, CUL, CSA, ROHS

    II CÁP XOẮN ĐÔI

    1. Khái niệm

    Cáp xoắn bao gồm một đôi dây xoắn cách điện với nhau. nhằm chống phát xạ nhiễu điện từ. Cặp dây xoắn lại với nhau theo một quy luật giúp giảm tiếng ồn pickup từ các nguồn bên ngoài và xuyên âm trên đôi cáp

    Cáp xoắn đôi

    2. Cấu tạo cáp xoắn đôi

    Cáp xoắn đôi là một cặp dây trong đó hai dây dẫn được xoắn với nhau nhằm mục đích triệt nhiễu điện từ (EMI) từ bên ngoài và nhiễu xuyên âm (Crosstalk) giữa các cặp dây lân cận. Nó được phát minh bởi Alexander Graham Bell

    Cáp xoắn đôi có hai loại

    • Cáp xoắn đôi có vỏ bọc chống nhiễu STP
    • Cáp xoắn đôi không có vỏ bọc chống nhiễu UTP

    2.1 Cáp STP (Shielded Twisted- Pair)

    Cáp gồm nhiều cặp cáp được phủ bên ngoài một lớp vỏ làm bằng dây đồng bện hoặc bằng nhôm.

    Lớp vỏ này có chức năng chống nhiễu từ bên ngoài và chống phát xạ nhiễu từ bên trong

    Lớp chống nhiễu này được nối đất để thoát nhiễu

    Tốc độ: tốc độ trên lý thuyết là 500Mbps, tốc độ thực tế là 155Mbps với chiều dài đường dây là 100 m.

    Đầu nối cáp: DIN (DB-9), RI45.

    2.2. Cáp UTP (Unshielded Twisted- Pair)

    Cáp UTP gồm nhiều cặp dây xoắn tương tự như cáp STP nhưng nó không có lớp vỏ bọc chống nhiễu

    Độ dài tối đa của đoạn cáp khi đấu nối là 100 m để đảm bảo tín hiệu đường truyền

    Dễ bị nhiễu khi đặt gần các thiết bị như: đường dây điện cao thế, nhiễu xuyên kênh….

    Dùng đầu đấu nối RJ45

    Cáp UTP có 6 loại:

    • Loại 1 (Cat1) dùng trong truyền thanh không truyền dữ liệu, tốc độ < 4Mbps
    • Loại 2 (Cat2) gồm 4 cặp xoắn, tốc độ 4Mbps
    • Loại 3 (Cat3) gồm 4 cặp xoắn, tốc độ 10Mbps
    • Loại 4 (Cat4) gồm 4 cặp xoắn, tốc độ 16Mbps
    • Loại 5 (Cat5) gồm 4 cặp xoắn, tốc độ 100Mbps
    • Loại 6 (Cat6) gồm 4 cặp xoắn, tốc độ 1000Mbps

    3. Ưu nhược điểm của cáp xoắn đôi

    Ưu điểm

    • Thi công lắp đặt dễ dàng
    • Khắc phục lỗi tốt
    • Chống được nhiễu xuyên âm giữa các cặp dây lân cận
    • Chi phí lắp đặt bảo hành bảo dưỡng thấp
    • Ứng dụng rộng rãi trong lắp đặt mạng LAN
    • Cáp STP có khả năng chống nhiễu rất tốt kể cả nhiễu bên ngoài và nhiễu xuyên âm bên trong.

    Nhược điểm

    • Khoảng cách tối đa cho phép tín hiệu truyền thấp (100 m)
    • Băng thông hẹp

    4. Giới thiệu về cáp xoắn đôi Cable Golden Japan – 4 pair UTP Cat 5e

    – Loại : chống nhiễu bên trong

    – Dài đúng 100m (có số mét trên dây)

    – Lõi lớn 0.5mm.

    – Tín hiệu nhận được > 100 m.

    – Cấu tạo : 4 cặp dây đồng xoắn đôi + dây gân chịu lực

    – Băng thông : 100 – 350 MHz.

    – Đi âm tường tốt cùng các dòng điện mà không bị nhiễu.

    – Hỗ trợ Gigabit Ethernet(10/100/1000Base-T).

    – Vỏ màu cam công nghệ chống cháy bảo vệ môi trường.

    III. CÁP QUANG

    1. Giới thiệu

    Năm 1966 nhà vật lý học người Mỹ gốc Hoa Charles Kuen Kao và đồng nghiệp phát minh ra sợi quang, sợi quang đã được ứng dụng rộng rãi trong nhiều lĩnh vực của khoa học trong đó có ứng dụng trong truyền dẫn viễn thông

    Sợi cáp quang truyền ánh sáng có mang thông tin nhờ vào hiện tượng phản xạ toàn phần của ánh sáng trong môi trường lưỡng chiết (chiết xuất của môi trường).

    2. Cấu tạo

    2.1. Cấu tạo sợi cáp

    Sợi cáp quang được cấu tạo từ ba thành phần chính: lõi (core), lớp phản xạ ánh sáng (cladding), lớp vỏ bảo vệ chính (primary coating hay còn gọi coating, primary buffer).

    Core được làm bằng sợi thủy tinh hoặc plastic dùng truyền dẫn áng sáng. Để ánh sáng có thể phản xạ một cách hoàn toàn trong lõi thì chiết suất của lõi lớn hơn chiết suất của áo một chút.

    Cladding Bao bọc core là lớp thủy tinh hay plastic nhằm bảo vệ và phản xạ ánh sáng trở lại core. Lõi và áo được làm bằng thuỷ tinh hay chất dẻo (Silica), chất dẻo, kim loại, fluor, sợi quang kết tinh. Thành phần lõi và vỏ có chiếc suất khác nhau

    Primary coating là lớp vỏ nhựa PVC giúp bảo vệ core và cladding không bị bụi, ẩm, trầy xước. Vỏ bọc ở phía ngoài áo bảo vệ sợi quang khỏi bị ẩm và ăn mòn, đồng thời chống xuyên âm với các sợi đi bên cạnh.

    Hai loại cáp quang phổ biến là GOF (Glass Optical Fiber) – cáp quang làm bằng thuỷ tinh và POF (Plastic Optical Fiber) – cáp quang làm bằng plastic. POF có đường kính core khá lớn khoảng 1mm, sử dụng cho truyền dẫn tín hiệu khoảng cách ngắn, mạng tốc độ thấp

    Bảo vệ sợi cáp quang là lớp vỏ ngoài gồm nhiều lớp khác nhau tùy theo cấu tạo, tính chất của mỗi loại cáp. Nhưng có ba lớp bảo vệ chính là lớp chịu lực kéo (strength member), lớp vỏ bảo vệ ngoài (buffer) và lớp áo giáp (jacket) – tùy theo tài liệu sẽ có tên gọi khác nhau. Strength member là lớp chịu nhiệt, chịu kéo căng, thường làm từ các sợi Kevlar. Buffer thường làm bằng nhựa PVC, bảo vệ tránh va đập, ẩm ướt. Lớp bảo vệ ngoài cùng là Jacket. Mỗi loại cáp, tùy theo yêu cầu sử dụng sẽ có thêm các lớp jacket khác nhau. Jacket có khả năng chịu va đập, nhiệt và chịu mài mòn, bảo vệ phần bên trong tránh ẩm ướt và các ảnh hưởng từ môi trường

    Có hai loại thiết kế khác nhau để bảo vệ sợi cáp quang là ống đệm không chặt (close- tube) và ống đệm chặt (tight buffer).

    2.2 Phân loại cáp quang

    Người ta phân loại cáp quang dựa vào đường kính của lõi

    • Lõi 8,3 micron, lớp lót 125 micron, chế độ đơn mode
    • Lõi 50 micron, lớp lót 125 micron, chế độ đa mode
    • Lõi 62,5 micron, lớp lót 125 micron, chế độ đa mode
    • Lõi 100 micron, lớp lót140 micron, chế độ đa mode

    3. Các loại cáp quang

    3.1 Cáp quang Single mode ( đơn mode)

    Cáp quang Single mode có đường kính core khá nhỏ (khoảng 9µm), sử dụng nguồn phát laser truyền tia sáng xuyên suốt vì vậy tín hiệu ít bị suy hao và có tốc độ khá lớn. SM thường hoạt động ở 2 bước sóng (wavelength) 1310nm, 1550nm.

    Sợi đơn mode (single mode) chỉ truyền được một mode sóng do đường kính lõi rất nhỏ (khoảng 10 micromet). Do chỉ truyền một mode sóng nên đơn mode (single mode) không bị ảnh hưởng bởi hiện tượng tán sắc và thực tế đơn mode (single mode) thường được sử dụng hơn so với đa mode (multi mode).

    • Ứng dụng của cáp quang Single mode

    Single mode có thể truyền tín hiệu với khoảng cách xa hàng nghìn Km. Được dùng phổ biến trong các mạng điện thoại, mạng truyền hình cáp, mạng Internet… được lắp đặt dưới biển, trên đát liền để nối thông tin liên lạc giữa các châu lục.

    3.2 Cáp quang Multimode (đa mode)

    Cáp quang Multimode (MM) có đường kính core lớn hơn SM (khoảng 50µm, 62.5µm). MM sử dụng nguồn sáng LED (Light Emitting Diode) hoặc laser để truyền tia sáng và thường hoạt động ở 2 bước sóng 850nm, 1300nm; MM có khoảng cách kết nối và tốc độ truyền dẫn nhỏ hơn SM. Sợi đa mode (multi mode) có thể truyền cùng lúc nhiếu ánh sáng với góc anpha khác nhau

    Multimode steped index (chiết xuất bước): lõi lớn 100 µm, các tia tạo xung ánh sáng có thể đi theo nhiều đường khác nhau trong lõi : thẳng, zig-zag,… tại điểm đến sẽ nhận được các chùm tia riêng lẻ vì vậy xung dễ bị méo dạng.

    Multimode graded index (chiết xuất liên tục) : lõi có chỉ số khúc xạ giảm dần từ trong ra ngoài cladding. Các tia gần trục truyền chậm hơn các tia gần cladding. Các tia đi theo đường cong thay vì đường zig-zag. Các chùm tia tại điểm hội tụ, vì vậy xung ít bị méo dạng.

    • Ứng dụng của Multimode

    Step index: dùng cho khoảng cách ngắn, phổ biến trong các đèn soi trong

    Građe index: thường dùng trong các mạng LAN

    4. Ưu nhược điểm của cáp quang

    Ưu điểm

    • Tốc độ đường truyền lớn lên tới Gbps , băng thông rộng
    • Không bị ảnh hưởng bởi nhiễu điện. Suy hao tín hiệu rất nhỏ
    • Độ an toàn cao vì có tính cách điện, tính bảo mật
    • Độ tin cậy cao, dễ bảo dưỡng
    • Chi phí về nguyên vật liệu rẻ

    Nhược điểm

    • Chi phí về thiết bị đầu cuối cao
    • Vấn đề về biến đổi điện – quang phức tạp
    • Sửa chữa khi bị đứt cáp khó khăn đòi hỏi kỹ thuật cao
    • Đòi hỏi đường truyền thẳng cho tuyến cáp quang
    • Đòi hỏi công nghệ sản xuất phức tạp

    5. Giới thiệu về Cáp Quang Treo L3 Model: GYXTC8A/GYXTCA33

    5.1 Ứng dụng

    – Cách thức lắp đặt: tự hỗ trợ trên không
    – Thích hợp cho đường ống và giao tiếp mạng LAN
    – Kiểu sợi quang: Single-mode/Multi-mode

    5.2 Các đặc tính:
    1. Ít khuyếch tán và ít suy hao.
    2. Dây nhôm LAP được đặt vào quang lõi cáp, được lấp đầy bằng các hợp chất để bảo vệ nó khỏi sự thấm của nước
    3. Thiết kế đúng, bộ xử lí chính xác cho quá trình xe sợi cáp bằng máy tuyệt vời.
    4. Vỏ dây được bọc thép và dải thép bọc làm cho dây cáp tăng đặc tính chống ẩm và chịu được va đập.
    5. Kết cấu rắn chắc và nhẹ nhàng, có tính mềm dẻo và chịu được sự uốn cong.

    Cross Section (GYXTC8A/GYXTCA33)

    5.3 Thông số kỹ thuật chi tiết:
    1. Nhiệt độ hoạt động: -40°C ~ +60°C

    1. Suy hao: @1310nm<0.36dB/km @1550nn<0.22dB/km
    Fiber Count Diameter (nm) Weight (kg/km) Min bending Radius (nm) Max Tension (N) Crush Pressure (N/100nm)
    Dynamic Static Short Term Short Term Short Term Short Term
    2-12 Cable: Φ 8.7mm Web: Φ 4.7mm 165 25xD 12.5xD 5000 2000 3000 1000

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

    BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

    BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Hướng dẫn làm bài tập lớn trắc địa

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-M%C3%94N-H%E1%BB%8CC-%C4%90%E1%BB%8AA-CH%E1%BA%A4T-C%C3%94NG-TR%C3%8CNH.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

    BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

    Yêu cầu đối với sinh viên:

    • Sinh viên thực hiện bài tập theo số tương ứng thứ tự trong danh sách lớp.
    • Phần tính toán các chỉ tiêu cơ lý thực hiện bằng thủ công (không dùng bảng tính). Các chỉ tiêu thí nghiệm trực tiếp đã có, yêu cầu tính toán các chỉ tiêu còn lại (phần ô để trống) và gọi tên đất cùng với trạng thái của nó.
    • Phần tính toán và vẽ biểu đồ thành phần hạt, biểu đồ thí nghiệm nén 1 trục, biểu đồ thí nghiệm cắt phẳng thực hiện trên Excel (có tài liệu hướng dẫn).

    1.                 Hướng dẫn tính sức chịu tải quy ước:

    Sức chịu tải quy ước là chỉ tiêu rất quan trọng trong việc đánh giá về khả năng chịu tải của đất đá. So sánh với tải trọng truyền xuống nền đất và sức chịu tải quy ước có thể sơ bộ xác định được khả năng ổn định của nền đất dưới tải trọng công trình. Việc tính toán sức chịu tải quy ước R0 thường phải trải qua nhiều bước và dễ gặp sai sót (chủ yếu do nhầm lẫn đơn vị tính). Công thức tính R0 như sau:

    R0 = (A.b + B.h).g + C.D                           (kG/cm2)

    Trong đó:

    b, h           : Chiều rộng, chiều sâu chôn móng, quy ước b= h= 1 (m).

    • : Khối lượng thể tích tự nhiên của đất (g/cm3).

    C: Lực dính kết của đất (kG/cm2).

    j: Góc ma sát trong của đất (độ).

    A, B, D  : Hệ số chuyển đổi, tính từ giá trị ma sát trong j.

    A =   0.25p B = 1 + A D = A
      1 + j – 1.57 0.25 0.25 Tangj
           
        Tangj        

    1

     
    Trong đó: eo

    2. Hướng dẫn tính Mô đun tổng biến dạng:

    Cũng có tầm quan trọng như sức chịu tải quy ước, chỉ tiêu môđun tổng biến dạng cho phép đánh giá mức độ biến dạng của đất đá dưới tải trọng của công trình. Từ chỉ tiêu này cho phép tính toán độ lún của nền đất dưới tác dụng của công trình.

    E0 = b 1 + e0 m k (kG/cm2)
     
        a1-2  

    : Hệ số rỗng tự nhiên của đất.

    • : Hệ số phụ thuộc vào biến dạng ngang của từng loại đất đá, cụ thể như sau:

    b = 0.80 đối với cát.                                                                     b = 0.62 đối với sét pha.

    b = 0.74 đối với cát pha.                                                           b = 0.40 đối với sét.

    a1-2           : Hệ số nén lún tương ứng cấp áp lực P = 1 và 2 kG/cm2.

    mk             : Hệ số chuyển đổi môđun biến dạng từ trong phòng sang ngoài trời bằng cách

    sử dụng thí nghiệm nén tĩnh nền ngoài hiện trường, tra bảng phụ thuộc vào hệ số rỗng e0 và độ sệt IS. Trường hợp IS < 0.75 thì tra theo bảng sau:

      Loại đất           mk      
          e =0.45 e= 0.55 e= 0.65 e= 0.75 e= 0.85 e= 0.95 e= 1.05
           
                       
      Cát pha 4.0 4.0 3.5 3.0 2.0 – –
                     
      Sét pha 5.0 5.0 4.5 4.0 3.0 2.5 2.0
                     
      Sét – – 6.5 6.0 5.5 5.0 4.5
                         

    Ghi chú: – Các giá trị trung gian được xác định theo phương pháp nội suy 1 chiều.

    • Khi IS ≥ 1.00 thì lấy mk = 1.0.
    • Khi IS ≥ 0.75 thì lấy mk = 1.5 (tôi đề nghị như vậy).

    3.                 Hướng dẫn vẽ biểu đồ thành phần hạt:

    Biểu đồ thành phần hạt thể hiện phần trăm tích luỹ các nhóm hạt và đường kính cỡ hạt. Trục đường kính cỡ hạt biểu thị bằng logarit. Phần trăm tích luỹ tính bằng phần trăm hàm lượng hạt nhỏ hơn nó (lớn nhất bằng 100%, nhỏ nhất bằng 0%). Chi tiết phần vẽ biểu đồ thành phần hạt trong bài 5 của giáo trình Ứng dụng Excel trong Địa chất công trình. (Yêu cầu xây dựng biểu đồ và bảng tính như hình ở dưới).

     

    2

    4. Hướng dẫn vẽ biểu đồ cắt phẳng:

    Biểu đồ cắt phẳng thể hiện mối tương quan giữa áp lực nén khi cắt (P) và ứng suất cắt (t). Trên cơ sở của phương pháp bình phương bé nhất, chúng ta xây dựng được phương trình tương quan tuyến tính y = ax + b. Từ đó yêu cầu xác định được lực dính kết C và góc ma sát trong j bằng các hàm có sẵn trong Excel. Giá trị sức kháng cắt là cơ sở của việc xác định sức chịu tải quy ước tại mục 1. Chi tiết nội dung này trong mục c, d (bài 5) của giáo trình Ứng dụng Excel trong Địa chất công trình. (Yêu cầu xây dựng biểu đồ và bảng tính như hình ở dưới).

    3

    5. Hướng dẫn vẽ biểu đồ nén một trục:

    Biểu đồ nén một trục thể hiện mối quan hệ giữa áp lực nén (P) và hệ số rỗng (e), giữa các điểm được nối bằng đường cong. Trên cơ sở đó, chúng ta xác định được các hệ số nén lún a tương ứng với những khoảng áp lực. (Yêu cầu xây dựng biểu đồ và bảng tính như hình ở dưới).

    Bài giảng Ứng dụng Excel trong Địa chất công trình có thể tải trực tiếp từ nguồn tại đây:

    http://www.giaiphapexcel.com/forum/showthread.php?3191-Cu%E1%BB%91n-s%C3%A1ch–Excel-c%C6%A1-b%E1%BA%A3n-v%C3%A0-%E1%BB%A9ng-d%E1%BB%A5ng-trong–%C4%90%E1%BB%8Ba-ch%E1%BA%A5t-c%C3%B4ng-tr%C3%ACnh-ti%E1%BA%BFng–Vi%E1%BB%87t&p=180892#post180892

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    4

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

    BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

    BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn môn Cơ khí

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-M%C3%94N-TH%E1%BB%A6Y-L%E1%BB%B0C-%C4%90%E1%BA%A0I-C%C6%AF%C6%A0NG.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

    BÀI TẬP LỚN MÔN THỦY LỰC ĐẠI CƯƠNG

    (ĐỀ SỐ: 03)

    1/ Một bể nước có diện tích đáy là S = 10 (m2), chiều cao của nước trong bể là h = 10 (m), mặt thoáng tiếp xúc với khí trời (hình vẽ). Xác định áp lực tác dụng lên mặt trong của đáy bể. Cho biết áp suất khí trời là pa = 1 (at), khối lượng riêng của nước là ρ = 1000 (kg/m3), gia tốc trọng trường

    g = 9,81 (m/s2).

     Giải

    Áp lực tác dụng lên mặt trong của đáy bể là :

     

    P = 1,96.106 (N) = 1,96 (MPa)

    2/ Xác định áp suất dư tại điểm A trong ống có 2 loại chất lỏng nước và thuỷ ngân (hình vẽ), h = 50 (cm). Biết trọng lượng riêng của nước là       9810 (N/m2), trọng lượng riêng của thuỷ ngân gấp 1,5 lần của nước. Áp suất khí trời là 1 (at).

    Giải

    Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

    áp suất dư tại A là: 1,1 – 1 = 0,1 (at)

    3/ Xác định áp suất dư tại điểm A trong ống chứa nước (hình vẽ),

    h = 60 (cm). Biết trọng lượng riêng của nước là 9810 (N/m2). Áp suất khí trời là pa = 1 (at).

    Giải

    Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

    áp suất dư tại A là: 1,06 – 1 = 0,06(at)

    4/ Xác định áp suất tại điểm A trong ống chứa nước (hình vẽ),

    h = 60 (cm). Biết trọng lượng riêng của nước là 9810 (N/m2). Áp suất khí trời là pa = 1 (at).

    Giải

    Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

    5/ Xác định chiều cao cột chất lỏng h dâng lên so với mặt thoáng của bể chứa nước (hình vẽ). Biết áp suất mặt thoáng trong bể

    p0 = 1,5 (at), khối lượng riêng của nước là 1000 (kg/m3), áp suất khí trời     pa = 1 (at).

    Giải

    Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

    mà

    6/ Xác định chiều cao cột chất lỏng h hạ xuống so với mặt thoáng của bể chứa dầu (hình vẽ). Biết áp suất mặt thoáng trong bể p0 = 0,5 (at), khối lượng riêng của dầu là 800 (kg/m3), áp suất khí trời pa = 1 (at).

    Giải

    Áp dụng công thức tính áp suất một điểm trong chất lỏng:

    mà

    7/ Một khối gỗ có kích thước: a = b = 30 (cm); h = 50 (cm) thả tự do trên mặt nước. Xác định thể tích gỗ nổi trên mặt nước. Biết khổi lượng riêng của gỗ là 800 (kg/m3), của nước là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Thể tích của toàn miếng gỗ là: V(gỗ) = 0,3.0,3.0,5 = 0,045 (m3)

    Mặt khác trọng lượng của gỗ bằng lực đẩy Acsimet

    Ta có : n.V(chìm) = g.V(gỗ)

    V(chìm) = 800.9,81.0,045/ 1000.9,81 = 0,036 (m3)

    Vậy thể tích gỗ nổi là: 0,045-0,036 = 0,009  (m3)

    8/ Một thanh gỗ đồng chất dài L = 2 (m), diện tích ngang là S, có khối lượng riêng là 600 (kg/m3) được gắn vào bản lề O đặt cách mặt nước một khoảng a = 0,4 (m). Tìm góc nghiêng ɑ khi thả thanh gỗ vào nước. Biết khối lượng riêng của nước là 1000 (kg/m3).

    Giải

    Gọi chiều dài phần thanh gỗ ngập trong nước là L1, chiều dài cả thanh gỗ

    là L thì chiều dài phần thanh gỗ trên mặt nước là L2 = L – L1

    Phương trình cân bằng của vật là:

    F = Pg

    .

    mà L2 = L – L1 L2 = 2 – 1,2 = 0,8 (m)

    Góc nghiêng ɑ khi thả thanh gỗ vào nước là :

    cos

    9/ Cánh cửa OA có thể quay quanh bản lề O có kích thước h = 3 (m);         b = 80 (cm) ngăn nước. Xác định lực P sao cho cánh cửa vẫn thẳng đứng như hình vẽ. Biết trọng lượng riêng của nước là 9810 (N/m2).

    Giải

    Áp lực nước tác dụng lên cánh cửa OA là :

    Điểm đặt áp lực cách A một khoảng là :

    AD

    AD

    Có

    10/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên một bên đường ống tròn ABC có chiều dài 100 (m), bán kính R = 10 (cm). Môi trường bên trong và bên ngoài đường ống là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Tổng áp lực tác dụng là :

    Thành phần áp lực ngang là :

    mà

    Thành phần áp lực đứng là :

    mà

    11/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên một bên của thành hầm mỏ AB có chiều dài 50 (m), bán kính R = 3 (m). Môi trường bên trong và bên ngoài hầm là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Tổng áp lực tác dụng là :

    Thành phần áp lực ngang là :

    mà

    Thành phần áp lực đứng là :

    mà

    12/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên chân thành bể hình trụ AB có chiều dài 10 (m), bán kính R = 1 (m), chiều cao chất lỏng là h = 2R. Môi trường bên trong và bên ngoài bể là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Tổng áp lực tác dụng là :

    Thành phần áp lực ngang là :

    mà

    Thành phần áp lực đứng là :

    mà

    13/ Xác định áp lực của chất lỏng tác dụng lên chân thành bể hình trụ AB có chiều dài 10 (m), bán kính R = 1 (m), chiều cao chất lỏng là h = 2R. Môi trường bên trong và bên ngoài bể là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Tổng áp lực tác dụng là :

    Thành phần áp lực ngang là :

    mà

    Thành phần áp lực đứng là :

    mà

    14/ Xác định tổng áp lực của chất lỏng tác dụng lên một nửa đường tròn ABC có chiều dài 100 (m), bán kính R = 10 (cm), chiều cao chất lỏng là

    h = 2R. Môi trường bên trong và bên ngoài đường ống là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Tổng áp lực tác dụng là :

    Thành phần áp lực ngang là :

    mà

    Thành phần áp lực đứng là :

    mà

    15/ Xác định tổng áp lực của chất lỏng tác dụng lên thành chắn OA có chiều cao 12 (m), rộng 6 (m), chiều cao chất lỏng bên thượng lưu là h = 10 (m), hạ lưu là h/2. Môi trường bên trong và 2 bên thành chắn là như nhau (hình vẽ). Biết khối lượng riêng của chất lỏng là 1000 (kg/m3), g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Áp lực của chất lỏng từ phía thượng lưu tác dụng lên thành chắn OA là :

    mà

    Áp lực của chất lỏng từ phía hạ lưu tác dụng lên thành chắn OA là :

    mà

    Tổng áp lực của chất lỏng tác dụng lên thành chắn OA là :

    16/ Dầu được nén trong xylanh có tiết diện là S, lúc đầu chiều cao cột dầu trong xylanh là 1000 (mm), sau khi nén piston đi xuống một đoạn là

    3,7 (mm), khi đó áp suất dư tăng từ 0 đến 50 (at). Hệ số nén của dầu bằng bao nhiêu?

    Giải

    Áp dụng công thức tính hệ số co giãn thể tích :

    Ta có :  V= S.1000 (mm3)

    = S.3,7(mm3)βp= = – 7,4.10-5  (cm2/kg)

    = 50 (at)

    Dấu (-) biểu thị áp suất và thể tích tỉ lệ nghịch với nhau

    17/ Một đường ống dài 3 (km), đường kính 10 (cm) dẫn chất lỏng có độ nhớt động lực μ = 0,04 (N.s/m2). Vận tốc chất lỏng phân bố theo quy luật:

    v = 10y – y2 (cm/s) . Xác định lực ma sát tác động lên thành ống.

    Giải

    = v’ = 10 – 2y   (cm/s)

    S = = = 942,48 (m2)

    Lực ma sát tác động lên thành ống là :

    F = S.  = 0,04.942,48(0,1- 0,02.0) = 3,77 (N)

    F = 3,77 (N)

    18/ Xác định ứng suất tiếp tại thành tàu thuỷ đang chuyển động, nếu sự phân bố vận tốc của nước theo phương pháp tuyến với thành tàu là:

    v = 516y – 13400y2 (m/s), độ nhớt động lực ở 150C là: μ = 0,00115 (N.s/m2).

    Giải

    = v’ = 516 – 26800y (m/s)

    Ứng suất tiếp tại thành tàu thuỷ là :

    .

    19/ Một đường ống tròn dài 30 (m), đường kính 6 (cm) dẫn dầu có độ nhớt động lực μ = 0,05 (N.s/m2). Vận tốc phân bố theo quy luật:

    v = 20y – 3y2 (cm/s) . Xác định lực nhớt trên một đơn vị diện tích cách thành ống 2 (cm)?

    Giải

    = v’ = 20 – 6y   (cm/s)

    S = 1 (m2)

    Lực ma sát tác động lên một đơn vị diện tích cách thành ống

    2 (cm) là :

    F = S.  = 0,05.(20 – 6.2).10-2 = 4.10-3 (N)

    F = 4.10-3 (N)

    20/ Xác định lực ma sát của dòng nước bao quanh bản mỏng có kích thước

    l = 3 (m) và h = 2 (m), nếu vận tốc dòng nước gần mặt đáy kênh phân bố theo quy luật v = 200y – 2500y2 (cm/s) , với hệ số nhớt động lực của nước là: μ = 0,04 (N.s/m2).

    Giải

    = v’ =200-5000y (cm/s)= 2-50y (m/s)

    Lực ma sát của dòng nước bao quanh bản mỏng là :

    F = 2..S.   = 2.0,04.3.2.(2 – 50.0)= 0,96  (N)

    F = 0,96 (N)

    21/ Xác định gia tốc ɛ của phân tố chất lỏng tại điểm A có toạ độ

    A(1; 1; 1), nếu chuyển động đó là dừng. Cho biết các thành phần vận tốc của chúng là: ux = x2; uy = y2; uz = z2 (m/s).

    Giải

    Gia tốc tại điểm A(1,1,1) là :

    với ux = x2; uy = y2; uz = z2 (m/s)

    Ta có:

    Gia tốc tại điểm A(1,1,1) là :

    22/ Tìm thành phần vận tốc uz của chất lỏng không nén được và chuyển động dừng, nếu các thành phần vận tốc là: ux = -5x; uy = 3y. Tại gốc toạ độ thì vận tốc

    Giải

    ux = -5x; uy = 3y

    Phương trình vi phân liên tục của chất lỏng không nén được :

    Sử dụng phương trình liên tục ta có :

    ;

    Do đó : – 5 + 3 + = 0 C

    Tại gốc toạ độ có z = 0 và u = 0 nên 0 = 0 + C hay C = 0uz = 2z

    23/ Xét xem dòng chảy sau đây thuộc loại gì, nếu biết:

    ux = ax; uy = ay; uz = 0.

    Giải

    ; ;

    Vì các hàm trên không phụ thuộc vào t chuyển động dừng

    Ta có :  ,

    Dòng chảy là dòng chảy ổn định không xoáy hay

    chuyển động dừng có thế

    24/ Xét xem dòng chảy sau đây thuộc loại gì, nếu biết:

    ux = -ay; uy = ax; uz = 0.

    Giải

    ; ;

    Vì các hàm trên không phụ thuộc vào t chuyển động dừng

    Ta có :  ,

    chuyển động xoáy

    Vậy dòng chảy thuộc loại chuyển động dừng, có xoáy

    25/ Xác định vận tốc của dòng chất lỏng tại tâm của đường ống nếu ta dùng thiết bị đo vận tốc (ống Pito) cắm vào tâm đường ống thì thấy chất lỏng dâng lên trong 2 ống chênh nhau một lượng là 10 (cm). Biết g = 9,81 (m/s2).

    Giải

    Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí ngay trước miệng ống

    mặt cắt 2-2 ở vị trí mặt nước của ống 2

    Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

    Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

    ;  ;

    Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

    ;  ;

    Mà lại có : (độ chênh lệch)

    26/ Xác định vận tốc của dầu qua vòi cách mặt thoáng của bể kín là 1,2 (m); áp suất dư không khí trong bể là 0,08 (at). Bỏ qua tổn thất; g = 9,81 (m/s2); khối lượng riêng của dầu ρ = 800 (kg/m3).

    Giải

    Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí đầu vòi

    mặt cắt 2-2 ở vị trí mặt thoáng

    Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

    Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

    ;  ;

    Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

    ;  ;

    27/ Xác định áp suất tại điểm E của bình chứa nước như hình vẽ, tiết diện miệng vòi phun T bằng 1/2 diện tích đường ống. Bỏ qua tổn thất;

    g = 9,81 (m/s2); khối lượng riêng của nước ρ = 1000 (kg/m3). Vận tốc tại miệng vòi phun là vT = 20 (m/s).

    Giải

    Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí mặt thoáng

    mặt cắt 2-2 ở vị trí điểm E

    Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

    Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

    ;  ;

    Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

    ;  ;

    =

    Có :  

    28/ Xác định lưu lượng trong ống xiphông, nếu tại điểm cao nhất cột áp chân không hck = 8 (m) (hình vẽ). Bỏ qua tổn thất; g = 9,81 (m/s2); khối lượng riêng của nước ρ = 1000 (kg/m3).

    Giải

    Chọn mặt cắt 1-1 ở mặt thoáng có độ cao 12 (m), mặt cắt 2-2 ở vị trí có

    độ cao 16 (m)

    Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

    Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

    ;  ;

    Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

    ;  ;  ;

    Lưu lượng Q = w.u2

    Q = =(lit/s)

    29/ Xác định lực tác dụng của dòng chất lỏng từ vòi phun có đường kính

    d = 4 (cm) lên nửa van cầu lõm C (hình vẽ). Bỏ qua lực khối của dòng chất lỏng và tổn thất, g = 9,81 (m/s2); khối lượng riêng của nước

    ρ = 1000 (kg/m3).

    Giải

    Chọn mặt cắt 1-1 ở vị trí vòi nước, mặt cắt 2-2 ở vị trí mặt thoáng.

    Viết phương trình Becnuli cho mặt cắt 1-1 và 2-2 :

    Có mặt cắt chuẩn 1-1 :

    ;  ;

    Có mặt cắt chuẩn 2-2 :

    ;  ;

    Lực tác dụng lên nửa van cầu C là :

    F = F1 + F2

    Trong đó : F1 = F2 = . w2.

    F = . w2 = 2.1000..142 = 492,8 (N)

    30/ Một đường ống cao áp chứa đầy nước có bố trí một vòi phun ra ngoài không khí hướng thẳng lên trời. Nếu áp suất trong ống là 15 (at) thì cột nước phun ra đạt độ cao bao nhiêu? Bỏ qua tổn thất; g = 9,81 (m/s2); khối lượng riêng của nước ρ = 1000 (kg/m3).

    Giải

    Ta có cột nước đạt độ cao :

    h = 150 (m)

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

  • Bài tập lớn môn Cơ khí

    Bài tập lớn môn Cơ khí

    Bài tập lớn môn Cơ khí

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn môn Xác suất thống kê

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%A0i-t%E1%BA%ADp-l%E1%BB%9Bn-m%C3%B4n-C%C6%A1-kh%C3%AD.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn môn Cơ khí

    BÀI TẬP LỚN SỐ 1 – ĐỀ A

    Phương án số: ___

    Sinh viên:

    Ngày nhận: 11.07.2005

    MSSV:

    Ngày nộp: 21.07.2005

    Cho cơ cấu động cơ chữ V như hình vẽ với các thông số (bỏ qua khối lượng các khâu):

    lAB    75mm , l BC   225mm , lBD    50mm
    lDE   180mm , 1    60  rad / s ,   0
     
      0 , PN , PN
        C E  

    Góc hợp bởi tay quay và phương ngang          PAx 50

    5 4 3
    PE   PC
    E   C

    2

    D 1
     

    B

    1   A

    Nhiệm vụ:

    1. Xác định vận tốc, gia tốc các điểm C, E trên cơ cấu, vận tốc góc, gia tốc góc các khâu
    1. Tính áp lực trên các khớp
    1. Tính moment cân bằng đặt trên khâu dẫn bằng hai phương pháp: phân tích lực và di chuyển khả dĩ

    Yêu cầu:

    1. Một bản vẽ A3 trong đó vẽ: họa đồ cơ cấu, họa đồ vận tốc, họa đồ gia tốc, tách nhóm tĩnh định, và hoạ đồ lực
    2. Báo cáo phần tính toán trên giấy A4

    SỐ LIỆU A

    PA (0 ) (0 ) PC (N) PE (N) PA (0 ) (0 ) PC (N) PE (N)
                       
    1 50 60 5000 6000 41 50 55 5200 4000
                       
    2 50 60 5000 5900 42 50 55 5200 3900
                       
    3 50 60 5100 5900 43 50 60 5100 3900
                       
    4 50 65 5100 5800 44 50 60 5100 3800
                       
    5 50 65 5200 5800 45 50 60 5000 3800
                       
    6 55 65 5200 5700 46 60 65 5000 370
                       
    7 55 70 5300 5700 47 60 65 5100 3700
                       
    8 55 70 5300 5600 48 60 65 5100 3600
                       
    9 55 70 5400 5600 49 60 70 5200 3600
                       
    10 55 50 5400 5500 50 60 70 5200 3500
                       
    11 60 50 5500 5500 51 65 70 5300 3500
                       
    12 60 50 5500 5400 52 65 50 5300 3400
                       
    13 60 55 5600 5400 53 65 50 5400 3400
                       
    14 60 55 5600 5300 54 65 50 5400 3300
                       
    15 60 55 5700 5300 55 65 60 5500 3300
                       
    16 65 60 5700 5200 56 70 60 5500 3200
                       
    17 65 60 5800 5200 57 70 60 5600 3200
                       
    18 65 60 5800 5100 58 70 65 5600 3100
                       
    19 65 65 5900 5100 59 70 65 5700 3100
                       
    20 65 65 5900 5000 60 70 65 5700 3000
                       
    21 70 65 6000 5000 61 65 70 5800 3000
                       
    22 70 70 6000 4900 62 65 70 5800 2900
                       
    23 70 70 5900 4900 63 65 70 5900 2900
                       
    24 70 70 5900 4800 64 65 50 5900 2800
                       
    25 70 50 6000 4800 65 65 50 6000 2800
                       
    26 65 50 6000 4700 66 60 50 6000 2700
                       
    27 65 50 5900 4700 67 60 55 5900 2700
                       
    28 65 60 5900 4600 68 60 55 5900 2600
                       
    29 65 60 5800 4600 69 60 55 6000 2600
                       
    30 65 60 5800 4500 70 60 60 6000 2500
                       
    31 60 65 5700 4500 71 55 60 5900 2500
                       
    32 60 65 5700 4400 72 55 60 5900 2400
                       
    33 60 65 5600 4400 73 55 65 5800 2400
                       
    34 60 70 5600 4300 74 55 65 5800 2300
                       
    35 60 70 5500 4300 75 55 65 5700 2300
                       
    36 55 70 5500 4200 76 50 70 5700 2200
                       
    37 55 50 5400 4200 77 50 70 5600 2200
                       
    38 55 50 5400 4100 78 50 70 5600 2100
                       
    39 55 50 5300 4100 79 50 55 5500 2100
                       
    40 55 55 5300 4000 80 50 55 5500 2000
                       

    BÀI TẬP LỚN SỐ 1 – ĐỀ B

    Phương án số: ___

    Sinh viên:

    Ngày nhận: 11.07.2005

    MSSV:

    Ngày nộp: 21.07.2005

    Cho cơ cấu máy bào ngang tại vị trí có sơ đồ như hình vẽ (bỏ qua khối lượng các khâu):

    lAB    117mm ,              l AC   379mm ,                  lCD     776mm ,                  a     758mm

     

    1      2     rad / s ,          P                     N ,                  y                    mm

    Góc hợp bởi tay quay và phương ngang          PA x 50

    1   2   3   4   5

    D                                             E

    F

    P

    B

    A

    1

     C

    Nhiệm vụ:

    1. Xác định vận tốc, gia tốc các điểm D, F trên cơ cấu, vận tốc góc, gia tốc góc các khâu
    1. Tính áp lực trên các khớp
    1. Tính moment cân bằng đặt trên khâu dẫn bằng hai phương pháp: phân tích lực và di chuyển khả dĩ

    Yêu cầu:

    1. Một bản vẽ A3 trong đó vẽ: họa đồ cơ cấu, họa đồ vận tốc, họa đồ gia tốc, tách nhóm tĩnh định, và hoạ đồ lực
    2. Báo cáo phần tính toán trên giấy A4

    SỐ LIỆU B

    PA P(N ) y(mm) PA P(N ) y(mm) PA P(N ) y(mm)
                     
    1 1000 90 21 3000 130 41 1900 130
                     
    2 1100 92 22 3100 132 42 2000 128
                     
    3 1200 94 23 3200 134 43 2100 126
                     
    4 1300 96 24 3300 136 44 2200 124
                     
    5 1400 98 25 3400 138 45 2300 122
                     
    6 1500 100 26 3500 140 46 2400 120
                     
    7 1600 102 27 3600 142 47 2500 118
                     
    8 1700 104 28 3700 144 48 2600 116
                     
    9 1800 106 29 3800 146 49 2700 114
                     
    10 1900 108 30 3900 148 50 2800 112
                     
    11 2000 110 31 4000 150 51 2900 110
                     
    12 2100 112 32 1000 148 52 3000 108
                     
    13 2200 114 33 1100 146 53 3100 106
                     
    14 2300 116 34 1200 144 54 3200 104
                     
    15 2400 118 35 1300 142 55 3300 102
                     
    16 2500 120 36 1400 140 56 3400 100
                     
    17 2600 122 37 1500 138 57 3500 98
                     
    18 2700 124 38 1600 136 58 3600 96
                     
    19 2800 126 39 1700 134 59 3700 94
                     
    20 2900 128 40 1800 132 60 3800 92
                     

    BÀI TẬP LỚN SỐ 1 – ĐỀ C

    Phương án số: ___

    Sinh viên:

    Ngày nhận: 11.07.2005

    MSSV:

    Ngày nộp: 21.07.2005

    Cho cơ cấu máy bào ngang tại vị trí có sơ đồ như hình vẽ (bỏ qua khối lượng các khâu):

        lAB   115mm , l AC   290,5mm ,   lCD    606mm ,         lDE    182mm
        a  581mm , 1    2  rad / s ,   P   N ,         y mm
    Góc hợp bởi tay quay và phương ngangPAx 50                            
      1   2   3   4     5           F          
            E       D                      
                                         
                                               
                                      G      
                                           
                                           
                                           
                                               
                                               
                                               

    P

    B

    A

     C

    Nhiệm vụ:

    1. Xác định vận tốc, gia tốc điểm G trên cơ cấu, vận tốc góc, gia tốc góc các khâu
    1. Tính áp lực trên các khớp
    1. Tính moment cân bằng đặt trên khâu dẫn bằng hai phương pháp: phân tích lực và di chuyển khả dĩ

    Yêu cầu:

    1. Một bản vẽ A3 trong đó vẽ: họa đồ cơ cấu, họa đồ vận tốc, họa đồ gia tốc, tách nhóm tĩnh định, và hoạ đồ lực
    2. Báo cáo phần tính toán trên giấy A4

    SỐ LIỆU C

    PA P(N ) y(mm) PA P(N ) y(mm) PA P(N ) y(mm)
                     
    1 1000 90 21 3000 130 41 1900 130
                     
    2 1100 92 22 3100 132 42 2000 128
                     
    3 1200 94 23 3200 134 43 2100 126
                     
    4 1300 96 24 3300 136 44 2200 124
                     
    5 1400 98 25 3400 138 45 2300 122
                     
    6 1500 100 26 3500 140 46 2400 120
                     
    7 1600 102 27 3600 142 47 2500 118
                     
    8 1700 104 28 3700 144 48 2600 116
                     
    9 1800 106 29 3800 146 49 2700 114
                     
    10 1900 108 30 3900 148 50 2800 112
                     
    11 2000 110 31 4000 150 51 2900 110
                     
    12 2100 112 32 1000 148 52 3000 108
                     
    13 2200 114 33 1100 146 53 3100 106
                     
    14 2300 116 34 1200 144 54 3200 104
                     
    15 2400 118 35 1300 142 55 3300 102
                     
    16 2500 120 36 1400 140 56 3400 100
                     
    17 2600 122 37 1500 138 57 3500 98
                     
    18 2700 124 38 1600 136 58 3600 96
                     
    19 2800 126 39 1700 134 59 3700 94
                     
    20 2900 128 40 1800 132 60 3800 92
                     

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

    BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

    BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn Cơ học kết cấu tàu thủy

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-T%C6%AF%E1%BB%9CNG-CH%E1%BA%AEN-%C4%90%E1%BA%A4T.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT

    BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT.

    Số liệu tính toán:

    Đề Sinh viên h (m) (   /  ) (  ) (  )
    B5 Mr. Thăng 1 16 4 2

    1

    I.                   CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TƯỜNG CHẮN:

     

    Bề rộng bản móng : qua nhiều lần tính toán ta chọn

    B = 6000 (mm)

    Chiều cao móng chọn từ (              →         ) :

    Chọn : ℎ             = 500 (mm)

    Chiều dày lớp đất đắp trước tường chắn là :

    Chọn : Z = 500 (mm)

    • Tổng chiều cao tường chắn là :

    H = 7000 (mm)

    Bề rộng tường :

    2

    Họ tên : Zangloe                                                                                                                                         MSSV: 20661187

    • Đỉnh tường : b = 300 (mm) o Chân tường : b = 800 (mm)

    II.                XÁC ĐỊNH CÁC HỆ SỐ:

    Ta xem như lưng tường là trơn phẳng thẳng đứng ( α = 0 , β = 0 )

    Lấy góc ma sát ngoài giữa đất với tường là:

    =   =   =   × 25  = 17  ( lấy từ     →     )                              
                                         
    Hệ số áp lực ngang chủ động :                                                  
                              (cos )               1        
      =                                     ×            
                                          cos        
                  cos 1 +   sin( + ) sin                
                                           
                cos( +  )                          
                                                           
      ( ) =       (     28)               × 1       = 0,3
                                                   
                                      17
      17 1 + (28 + 17) 28              
                               
                (28 + 17)                            
                                                         
      ( ) =       (cos 25)         ×   1   = 0,34
                                               
                                      cos 17
              cos 17 1 +   sin(25 + 17) sin 25              
                                       
                            cos(25 + 17)                          

    Hệ số áp lực ngang bị động :

    • 1
    • ( ) = 0,343 = 2.92

    Ta quy phần đất phía trên đỉnh tường chắn về tải tương đương.

    Áp dụng công thức: = (1 +   ) ℎ
     
    Trong đó: = 1 + tan 28  = 0,532
      = 4,2 − 0,5 = 3,7
      ℎ = 1      
      0,532        
    = 1 +     18,9 × 1 = 20,3 (   )
    2 × 3,7    
                     

    ð Tổng tải tương đương:

    =         +         = 20,3 + 16 = 36,3 (                           )

    3

    Họ tên : Zangloe                                                                                                                                         MSSV: 20661187

    III.             TÍNH TOÁN ÁP LỰC LÊN TƯỜNG CHẮN:

     

    1. Áp lực đứng lên tường chắn ( tính toán trên 1 mét tới ):
    1 : 1   ( × ℎ × ) =   1 (0,5 × 6,5 × 25) = 40,63 ( )
           
    2     2
    2 :       × ℎ × = 0,3 × 6,5 × 25 = 48,75 (   )
    3 :       × ℎ × = 0,5 × 6 × 25 = 75 ( )  
    4 :       × ℎ × = 4,2 × 4 × 18,9 = 317,52 ( )
    5 :       × ℎ × = 4,2 × 2,5 × 18,5 = 194,25 ( )
    6 :       × ℎ × = 0,5 × 1 × 18,5 = 9,25 ( )  
    7 : (   7 − 0,5) × = (4,2 − 0,5) × 36,3 = 134,31 ( )
                             
    1. Áp lực ngang chủ động :
    ð Tại = 0 m = >   ( ) = −2 × 5 × √   = 5,48 (   )  
    = −2 0,3
     
                   
    ð Tại = 0,83 m = >   = ( ) − 2   ( ) = 18,9 × 0,83 × 0,3 − 5,48  
                           

    4

    Họ tên : Zangloe             MSSV: 20661187
        = − 0,77 (   )        
                 
                   
      = > = ( ) +  ×  ( ) − 2 ( )      
        = 18,9 × 0,83 × 0,3 + 0,3 × 35,99 − 5,48 = 10,03 (   )
         
    Tại   = 4 m = > = +  ( −  ) ( ) = 10,03 + 18,9 × (4 − 0,83) × 0,3
    • 28 ( )
      = >   =       ×  ( ) + 2 ( )      
          ( )          
        28 − 5,48               KN
                   
      =         × 0,34 + 2 × 6 ×   0,34 = 32,52 (   )
        0,3     m
    Tại   = 7 m = > =     +  ( −  ) ( ) = 32,52 + 18,5 × (7 − 4) × 0,34
          = 51,39 (   )          
                     
    1. Áp lực ngang bị động:

    =               ( ) = 18,5 × 1 × 2,92 = 54,02 (                                           )

    1. Tính toán các giá trị áp lực ngang E.
    =   (5,48 + 0,77) × 0,83 = 2,6 (   )  
       
    = 10,03 × (4 − 0,83) = 31,8 ( )  
    =     (28 − 10,03) × (4 − 0,83) = 28,48 ( )
       
    = 32,52 × (7 − 4) = 97,56 ( )  
    =     (51,39 − 32,52) × (7 − 4) = 28,31 ( )
       
    = =   54,02 × 1 = 27,01 ( )  
       
                   

    5

    Họ tên : Zangloe                                                                                                                                         MSSV: 20661187

    1. Bảng tổng hợp moment chống lật và moment lật đối với mũi tường chắn (điểm A). a. Bảng moment chống lật.
    Tên Lực / 1 mét tới   Cánh tay đòn Moment / 1 mét tới
      (KN)   (m) (KNm)
             
    1 40,63   1,33 54,04
             
    2 48,75   1,65 80,44
             
    3 75   3 225
             
    4 317,52   3,9 1238,33
             
    5 194,25   3,9 757,58
             
    6 9,25   0,5 4,63
             
    7 134,31   4,15 557,39
             
      2,6   6,72 17,47
      27,01   0,33 8,91
             
        Tổng moment 2889,75
             

    6

    Họ tên : Zangloe   MSSV: 20661187
      b. Bảng moment lật.    
               
    Tên   Lực / 1 mét tới   Cánh tay đòn Moment / 1 mét tới
        (KN)   (m) (KNm)
               
        31,8   4,585 145,8
               
        28,48   4,057 115,54
               
        97,56   1,5 146,34
               
        28,31   1 28,31
               
        Tổng moment   436
               

    Kiểm tra moment chống lật quanh điểm A.

    ậ  =ậ  = ℎô ậ = 2889,75 = 6,63 > 2
    ậ   436  
             
    • Vậy tường chắn ổn định chống lật quanh điểm A.

    Tổng moment:

    =             ô       ậ  −             ậ    = 2889,75 − 436 = 2453,75 (                                                   )

    Kiểm tra độ ổn định trượt ngang.

    Lực chống trượt thống kê: ( tổng lực theo phương đứng)

    • 819,71 KN

    Lực xô ngang thống kê : ( tổng lực theo phương ngang)

    • 156,54 KN
    ượ =ượ = R × tan δ = 819,71 × tan 17  = 1,6 > 1,5  
    R 156,54
               
    • vậy tường chắn ổn định trượt ngang.

    Kiểm tra áp lực lên đất nền.

    Hợp lực R cách điểm gót bản đáy là:

    2453,75

    ∆=                   = 819,71 = 2,99 (m)

    Độ lệch tâm e:

    = − 2 + ∆= − 6 + 2,99 = − 0,01 (  )
    2
    • Áp lực max , min lên bản đáy:

    7

    Họ tên : Zangloe                             MSSV: 20661187
            6     819,71   6 × 0,01    
    =       1 −     =         1 −         = 135,25 ( )
    1 ×       1 × 6     6    
            6     819,71     6 × 0,01      
    =     1 +       =       1 +       = 137,98 ( )
    1 ×         1 × 6     6    

    Áp dụng công thức tính toán khả năng chịu tải của đất nền chịu tải trọng vừa thẳng đứng vừa có tải ngang.

    =             ự   ̣         > 3                        
                                                         
      ự   ẳ   đứ       ê                              
                                                         
    =       +               +                                  
                                                     
    Trong đó:  = ×   = 18,5 × 1 = 18,5       /   (D là chiều sâu chôn móng)
    = − 2 = 6 − 2 × 0,01 = 5,98 ( )            
                                  1                          
    = 1 + 0,4       = 1 + 0,4 ×       = 1,07            
          5,98      
                                                                  1  
      = 1 + 2 tan   (1 − sin )           = 1 + 2 tan 25 (1 − sin 25 )    
            5,98
    = 1,05                                                              
    = 1                                                              
                                  10,81              
    = =     1 −       = 1 −           = 0,77            
    90       90        
                            10,81                            
    = 1 −               =  1 −     = 0,32            
                  25      
      = tan       × cos   = tan     156,54 × cos 0 = 10,81    
              Σ             819,71          
                                                             
    Ta tra bảng được .                                                            
    = 11,5                                                              
    = 15                                                              
    = 27                                                              
    ð   = 6 × 11,5 × 1,07 × 0,77 + 18,5 × 15 × 1,05 × 0,77 +     × 18,5 × 5,98 × 27 × 0,32 × 1
     
    = 759,13 KN                                                                

    8

    Họ tên : Zangloe MSSV: 20661187
    ð = , = 5,5 > 3
     
    137,98

    ð Vậy nền đủ khả năng chịu lực.

    IV.       TÍNH CỐT THÉP.

    1. Tính cốt thép bản đáy. o Áp lực lên bản gót:

    = 36,3 +                            +         (        −          ) +             ℎ

    • 36,3 + 18,9 × 4 + 18,5 × (6,5 − 4) + 25 × 0,5
    • 170,65 ( )
    • Áp lực lên bản mũi.
    =+   ℎ  = 18,5 × 0,5 + 25 × 0,5
    = 21,75 (   )
     

    Moment tại A.

    Σ  /          = (135,87 − 21,75) × 1 × 0,5 +  (135,87 − 135,25) × 1 ×                                                                × 1

    9

    Họ tên : Zangloe                                                                                                                                         MSSV: 20661187

    • 57,27 (KNm)

    Moment tại B.

    Σ  /           = (170,65 − 137,98) × 4,2 × 2,1 −  (137,98 − 136,37) × 4,2 ×                                                                    × 4,2

    • 283,42 (KNm)
    • Tính cốt thép: (Tính cho 1 mét tới)

    Giả thiết: Chiều dày lớp bê tông bảo vệ a = 75 (mm)

    Bê tông B20, Thép CII

    ð ℎ = ℎ −              = 500 − 75 = 425 (                                  ) = 0,425 (                  )

    = 11,5 ( )
    = 1 (  )  
    = 280 ( )
    • 0,9 ( hệ số làm việc của bê tông)
    • Bản mũi:
    ∝ =     = 57,27 × 10     = 0,0306
                 
      ℎ 0,9 × 11,5 × 1000 × 425  
               
    = 1 − 1 − 2 ∝ = 1 −  1 − 2 × 0,0306 = 0,0311
    • Diện tích cốt thép:
    =   ℎ = 0,0311 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 425 = 488,87 ()
        280  
               
    Vậy ta chọn: ∅14 250      
    o  Bản gót:          
    ∝ =     = 283,42     = 0,1516  
                 
      ℎ 0,9 × 11,5 × 1000 × 425  
                 
    = 1 − 1 − 2 ∝ = 1 −  1 − 2 × 0,1516 = 0,1653  
                                     
    • Diện tích cốt thép:
    =   ℎ = 0,1653 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 425 = 2596 ()
        280  
               
    Vậy ta chọn: ∅30 250        

    10

    Họ tên : Zangloe                                                                                                                                         MSSV: 20661187

    1. Tính cốt thép bản đứng.

    Dựa vào biểu đồ áp lực ngang: Như đã tính toán ở trên và tính toán lại              ̀        ta được:

    • 2,6 ( )
    • 31,8 ( )
    • 28,48 ( )

    = 10,03 × (2 − 0,83) = 11,74 (                                             )

    = 1 (16,67 − 10,03) × (2 − 0,83) = 3,88(   )
    2

    Bảng tính toán moment tại A:

    Tên Lực / 1 mét tới Cánh tay đòn Moment / 1 mét tới
      (KN) (m) (KNm)
           
      – 2,6 1,59 −4,13
           
      11,74 0,59 6,93
           
      3,88 0,39 1,51
           

    11

    Họ tên : Zangloe                         MSSV: 20661187
                                   
                    Tổng moment     4,31
                             
    Tính toán cốt thép tại vị trí A. ( lấy a = 50 mm , ℎ  = 454=> ℎ  = 404 )
            4,31            
    ∝ =     =           = 0,0026      
      ℎ 0,9 × 11,5 × 1000 × 404      
                           
    = 1 − 1 − 2 ∝ = 1 −  1 − 2 × 0,0026 = 0,0026      
    =     ℎ   = 0,0026 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 404   = 38,15 ( )
             
            280            

    ð Vậy ta chọn thép theo cấu tạo : ∅14  250

    Bảng tính toán moment tại B:

    Tên Lực / 1 mét tới   Cánh tay đòn Moment / 1 mét tới
      (KN)   (m) (KNm)
             
      – 2,6   3,59 −9,33
             
      31,8   1,59 50,56
             
      28,48   1,06 30,19
             
        Tổng moment 71,42
             
    Tính toán cốt thép tại vị trí B. ( lấy a = 50 mm , ℎ  = 608=> ℎ  = 558 )  
            71,42            
    ∝ =     =             = 0,0222    
      ℎ 0,9 × 11,5 × 1000 × 558      
                           
    = 1 − 1 − 2 ∝ = 1 −  1 − 2 × 0,0222 = 0,0224      
    =     ℎ   = 0,0224 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 580 = 462,3 ( )  
             
            280            
                                           

    ð Vậy ta chọn thép : ∅14  250

    Bảng tính toán moment tại C:

    Tên Lực / 1 mét tới   Cánh tay đòn     Moment / 1 mét tới
      (KN)   (m)     (KNm)
                 
      – 2,6   6,72     −17,42
                 
      31,8   4,59     145,96
                 
      28,48   4,06     115,63
                 
      97,56   1,5     146,34
                 
      28,31   1     28,31
                 
      -27,01   0,33     −8,91
                 
        Tổng moment     409,91
           
    Tính toán cốt thép tại vị trí C. ( lấy a = 50 mm , ℎ  = 800 => ℎ  = 750 )

    12

    Họ tên : Zangloe                     MSSV: 20661187
            409,91        
    ∝ =     =             = 0,0704
      ℎ 0,9 × 11,5 × 1000 × 750  
                       
    = 1 − 1 − 2 ∝ = 1 −  1 − 2 × 0,0704 = 0,0731  
    =     ℎ   = 0,0731 × 0,9 × 11,5 × 1000 × 750 = 2026 ()
             
            280        

    ð Vậy ta chọn thép : ∅28  250

    1. BỐ TRÍ CỐT THÉP.

    Do bản vẽ đưa vào đây thì quá nhỏ nên không thể xem được. Ai có nhu cầu hoặc thắc mắc thì để lại Comment mình send bản vẽ Acad sang cho và giải thích trong phạm vi hiểu biết. Hoặc email: [email protected] hoặc [email protected] .

    13

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]
  • Bài tập lớn Cơ học kết cấu tàu thủy

    Bài tập lớn Cơ học kết cấu tàu thủy

    Bài tập lớn Cơ học kết cấu tàu thủy

    Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

    Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

    (Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

    Đề cương liên quan:Bài tập lớn Cơ Học Đất

    [toc]

    [pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/04/B%C3%A0i-t%E1%BA%ADp-l%E1%BB%9Bn-C%C6%A1-h%E1%BB%8Dc-k%E1%BA%BFt-c%E1%BA%A5u-t%C3%A0u-th%E1%BB%A7y.pdf[/pdfviewer]

    Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Bài tập lớn Cơ học kết cấu tàu thủy

    ĐỀ BÀI TẬP LỚN

    • Môn học: Cơ học kết cấu tàu thủy
    • Lớp: LT12CNDT

    Vẽ biểu đồ mômen uốn của hệ siêu tĩnh chịu tải trọng như hình vẽ. Biết rằng độ cứng EJ của các thanh bằng nhau và bỏ qua ảnh hưởng của lực cắt và lực dọc khi tính các hệ số của hệ phương trình chính tắc.

     BÀI LÀM

    STT P1 (kN) P2 (kN) P3 (kN) P4 (kN) P5 (kN) P6 (kN) P7 (kN) P8 (kN) q1(kN.m) q2(kN.m)
    1 0 5 10 15 20 25 30 0    
    2 30 0 25 20 15 10 0 5    
    3 5 10 0 15 20 0 25 30    
    4 30 25 20 0 0 15 10 5    
    5 25 30 15 0 0 10 5 20    
    6 15 20 0 30 25 0 15 5    
    7 10 0 20 30 5 15 0 25    
    8 0 30 20 10 25 15 5 0    
    9 0 0 5 10 15 20 25 30    
    10 30 0 0 25 20 15 10 5    
    11 5 15 0 0 25 10 20 30    
    12 25 15 5 0 0 30 10 20    
    13 10 20 30 25 0 0 15 5    
    14 20 25 10 15 5 0 0 30    
    15 5 15 25 10 20 30 0 0    
    16 5 10 15 20 25 30 0 0    
    17 5 10 15 20 25 30 0 0    
    18 35 40 45 50 55 60 0 0    
    19 65 70 75 80 85 0 0 90    
    20 90 85 80 75 0 0 70 65    
    21 60 55 50 0 0 45 40 35    
    22 30 25 0 0 20 15 10 5    
    23 5 0 0 15 25 35 45 55    
    24 0 0 10 20 30 40 50 60    
    25 65 0 0 70 75 80 85 90    
    26 35 40 0 0 45 50 55 60    
    27 5 10 15 0 0 20 25 30    
    28 10 20 30 40 0 0 50 60    
    29 5 15 25 35 45 0 0 55    
    30 15 25 35 45 55 65 0 0    
    31 25 35 45 55 0 65 75 0    
    32 35 0 45 55 0 65 75 85    
    33 10 20 30 0 0 40 50 60    
    34 20 0 30 40 0 50 60 70    
    35 30 40 0 50 60 0 70 80    
    36 40 0 50 60 0 70 80 90    
    37 5 15 0 25 0 35 45 55    
    38 0 15 25 35 45 0 55 65    
    39 25 0 35 0 45 55 65 75    
    40 35 45 0 55 65 0 75 85    
    41 0 10 0 20 30 40 50 60    
    42 20 0 30 40 50 60 70      
    43 30 40 50 0 0 60 70 80    
    44 0 40 50 0 60 70 80 90    
    45 5 0 10 15 20 0 25 30    
    46 15 25 0 35 45 0 55 65    
    47 25 35 45 55 65 0 0 75    
    48 40 0 50 60 0 70 80 90    
    49 0 5 15 25 0 35 45 60    
    50 10 20 0 30 40 0 50 55    
    51 5 0 25 35 45 0 55 75    
    52 55 60 0 0 65 75 70 60    
    53 40 0 45 50 0 55 60 65    
    54 45 50 55 60 65 0 0 75    
    55 5 15 25 0 0 35 45 55    
    56 15 25 35 45 0 0 55 65    
    57 5 10 15 20 0 0 25 30    
    58 15 0 0 35 55 75 95 5    
    59 25 35 0 45 55 0 65 75    
    60 0 10 20 0 30 40 50 60    
    61 30 0 25 20 0 15 10 5    
    62 35 40 0 45 50 0 55 60    
    63 90 85 80 0 75 70 0 65    
    64 0 5 25 45 0 65 85 90    

    Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

    [sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]