Nhà máy Cơ khí công nghiệp địa phương ( nhà máy số 8) là một nhà máy có qui mô lớn gồm 10 phân xưởng với tổng công suất tương đối lớn trên 30000 KW.

Mặt bằng phân xưởng được phân bố như sau:

Tỉ lệ 1:2000

Suy ra: diện tích thực = diện tích trên bản vẽ 2000²

Danh sách các phân xưởng trong nhà máy

Số trên mặt bằng	Tên phân xưởng	Công suất đặt (KW)
1	Phân xương cơ khí chính	1200
2	Phân xưởng lắp ráp	800
3	Phân xưởng sửa chữa cơ khí	Theo tính toán
4	Phân xưởng rèn	600
5	Phân xưởng đúc	400
6	Bộ phận nén ép	450
7	Phân xưởng kết cấu kim loại	230
8	Văn phòng và phòng thiết kế	80
9	Trạm bơm	130
10	Chiếu sáng phân xưởng	Xác định theo diện tích

Nhà máy có tầm quan trọng trong nền kinh tế quốc dân giúp chúng ta phát triển nhanh hơn, phục vụ việc công nghiệp hoá hiện đại hoá đất nước. Vì vậy nhà máy được xếp vào hộ tiêu thụ loại một (không cho phép mất điện, cấp điện có dự phòng). Các phân xưởng sản xuất theo dây truyền và được cấp điện theo tiêu chuẩn loại một.

Còn một số phân xưởng như phân xưởng sửa chữa cơ khí, bộ phận phòng ban kho tàng được cấp điện loại 3(cho phép mất điện). Đây là các phân xưởng không ảnh hưởng lớn đến tiến trình hoạt động của nhà máy.

Nguồn điện cấp cho nhà máy được lấy từ lưới điện cách nhà máy 15 Km, đường dây cấp điện cho nhà máy dùng loại dây AC, dung lượng ngắn mạch về phía hạ áp của trạm biến áp là 250 MVA, nhà máy làm việc 3 ca.

1.2Các nội dung tính toán thiết kế chủ yếu.

Xác định phụ tải tính toán của các phân xưởng và toàn nhà máy.
Thiết kế mạng điện hạ áp cho phân xưởng sửa chữa cơ khí.
Thiết kế mạng điện cao áp cho toàn nhà máy:

3.1 Chọn số lượng, dung lượng và vị trí đặt biến áp phân xưởng

3.2 Chọn số lượng, dung lượng và vị trí đặt biến áp trung gian ( trạm biến áp xí nghiệp ) hay trạm phân phối trung gian.

3.3 Thiết kế hệ thống cấp điện cho nhà máy.

Tính toán bù công suất phản kháng cho hệ thống cung cấp điện của nhà máy.
Thiết kế chiếu sáng cho phân xưởng sửa chữa cơ khí.

1.3Các tài liệu tham khảo.

Hệ thống cung cấp điện – TS_Trần Quang Khánh
Thiết kế cấp điện – Ngô Hồng Quang.
Mạch điện – Bùi Ngọc Thư.
Cung cấp điện cho các xí nghiệp công nghiệp
Vở ghi trên lớp bài giảng của thầy

Chương II

Xác định phủ tải tính toán của các phân xưởng và toàn nhà máy

2.1. ĐẶT VẤN ĐỀ.

Phụ tải là số liệu ban đầu, để giải quyết những vấn đề tổng hợp về kinh tế, kỹ thuật phức tạp xuất hiện khi thiết kế cung cấp điện cho các xí nghiệp công nghiệp hiện đại. xác định phụ tải là giai đoạn đầu tiên của công tác thiết kế hệ thống cung cấp điện nhằm mục đích lựa chọn kiểm tra các phần tử mang điện và biến áp theo phương pháp phát nóng và các chỉ tiêu kinh tế.

Tính toán độ lệch và dao động điện áp lựa chọn thiết bị bù, thiết bị bảo vệ….

Việc lựa chọn hợp lý sơ đồ và các phần tử của hệ thống cung cấp điện dùng các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của nó ( Vốn đầu tư, phí tổn vận hành hàng năm, chi phí qui đổi, chi phí kim loại màu, tổn thất điện năng) đều phụ thuộc vào đánh giá đúng đắn kỳ vọng tính toán ( Giá trị trung bình) của phụ tải điện.

Vì vậy thiết hệ thống cung cấp điện để xác định phụ tải điện người ta dùng phương pháp đơn giản hoá hoặc phương pháp xác định chính xác là tuỳ thuộc vào giai đoạn thiết kế và vị trí điểm nút tính toán khi thiết kế cung cấp điện cho các xí nghiệp công nghiệp gồm 2 giai đoạn sau:

+ Giai đoạn làm nhiệm vụ thiết kế.

+ Giai đoạn vẽ bản vẽ cho thi công.

Trong giai đoạn làm thiết kế tính sơ bộ gần đúng phụ tải điện dựa trên cơ sở tổng công suất đã biết của các nguồn điện tiêu thụ. Ở giai đoạn thiết kế thi công, ta xác định chính xác phụ tải điện dựa vào các số liệu cụ thể và các nguồn tiêu thụ của các phân xưởng.

Xác định phụ tải tính toán được tiến hành từ bậc thấp đến bậc cao của hệ thống cung cấp điện theo các điểm nút tính toán trong các lưới điện dưới và trên 1000 V.

Mục đích tính toán phụ tải điện tại các điểm nút nhằm chọn tiết diện dây dẫn của lưới điện cung cấp, phân phối điện áp, chọn số lượng và công suất của máy biến áp và trạm giảm áp chính, chọn tiết diện thanh dẫn của thiết bị phân phối, chọn thiết bị chuyển mạch và bảo vệ với điện áp trên và dưới 1000 V. Chính vì vậy người ta đã đưa ra một đại lượng gọi là phụ tải tính toán nó được định nghĩa như sau:

Phụ tải chỉ dùng để thiết kế tính toán nó tương đương vói phụ tải thực về hiệu quả phát nhiệt hay tốc độ hao mòn cách điện trong quá trình làm viêc.

2.2 CÁC PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN.

Xác định phụ tải tính toán theo hệ số hình dáng của đồ thị phụ tải và công suất trung bình.

P_tt=K_hd*P_tb

Với : K_hdlà hệ số hình dáng của đồ thị phụ tải, tra trong sổ tay kỹ thuật.

P_tb là công suất trung bình của thiết bị hoặc của nhóm thiết bị, [KW]

Phương pháp xác định phụ tải tính toán theo công suất trung bình và hệ số cực đại.

P_tt=K_max*P_tb=K_max*K_sd*K_dt

Với P_tblà công suất trung bình của thiết bị hay nhóm thiết bị.

K_max là hệ số cực đại, tra trong sổ tay kỹ thuật.

K_max =F(n_hq,k_sd)

K_sd là hệ số sử dụng, tra trong sổ tay kỹ thuật.

N_hq là hệ số sử dụng hiệu quả.

Phương pháp xác định phụ tải tính toán theo xuất trang bị điện trên một đơn vị diện tích.

P_tt=P_o*F

Với : P_o là xuất trang bị điện trên một đơn vị diện tích, [w/m²]

F là diện tích số thiết bị [m²].

phương pháp xác định phụ tải tính toán theo công suất trung bình và độ lệch của đồ thị phụ tải khỏi giá trị trung bình.

P_tt=P_tb+β*Ψ*δ

Với : P_tblà công suất trung bình của thiết bị hay của nhóm thiết bị.

δ độ lệch khỏi đồ thị phụ tải.

Phương pháp xác định phụ tải tính toán theo công suất đặt và hệ số nhu cầu.

P_tt=K_nc*P_đ

Với : K_nc là hệ số nhu cầu tra trong sổ tay kỹ thuật.

P_đ là công suất đặt của thiết bị hoặc nhóm thiết bị, trong tính toán có thể coi gần đúng P_đ =P_đm [Kw]

Phương pháp xác định phụ tải tính toán theo suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm.

P_tt=A_o*M/T_max

Với : A_olà suất chi phí điện năng cho một đơn vị sản phẩm [kw/đvsp]

M là số sản phẩm sản xuất trong một năm.

T_max là thời gian sử dụng công suất lớn nhất [h]

Phương pháp tính trực tiếp.

Trong các phương pháp trên ba phương pháp 3,5,6 dựa trên kinh nghiệm thiết kế để xác định phụ tải tính toán nên chỉ cho các kết qủa gần đúng tuy nhiên chúng khá đơn giản và tiện lợi. Các phương pháp còn lại được sử dụng trên cơ sở lý thuyết xác xuất thống kê có xét đến yếu tố nên cho kết quả chính xác hơn nhưng khối lượng tính toán lớn và phức tạp. tuỳ theo nhu cầu tính toán và những thông tin có được về phụ tải, người thiết kế có thể lựa chọn những phương pháp thích hợp.

Trong bài tập này với phân xưởng xửa chữa cơ khí đã biết vị trí, công suất đặt và chế độ làm việc của từng thiết bị trong phân xưởng nên khi tính toán phụ tải động lực của phân xưởng có thể có thể xác định phụ tải tính toán theo công suất trung bình và hệ số cực đại, các phân xưởng còn lại do chỉ biết diện tích và công suất đặt của nó nên để xác định phụ tải tính toán cảu các xưởng này ta sử dụng phương pháp tính công suất đặt và hệ số nhu cầu. Phụ tải chiếu sáng của các phân xưởng được xác định theo phương pháp suất chiếu sáng trên một đơn vị sản xuất.

2.3.Xác định phụ tải tính toán cho phân xưởng sửa chữa cơ khí .

2.3.1.Xác định phụ tải tính toán cho các nhóm.

Danh sách máy cho phân xưởng sửa chữa cơ khí(bản vẽ số 3).

Số thứ tự(kí hiệu trên mặt bằng)	Tên Máy	Số lượng	Loại	Công suất
	Bộ phận máy công cụ
1	Máy cưa kiểu đai	1	8531	1.0
2	Bàn		–	–
3	Khoan bàn	1	MC-12A	0.65
4	Máy ép tay	1	–	–
5	Máy mài thô	1	3M364	2.8
6	Máy khoan đứng	1	2A125	2.8
7	Máy bào ngang	1	736	4.5
8	Máy xọc	1	7A420	2.8
9	Máy mài tròn vạn năng	1	3A130	2.8
10	Máy phay răng	1	5Đ32	4.5
11	Máy phay vạn năng	1	BM82	7.0
12	Máy tiện ren	1	1A62	8.1
13	Máy tiện ren	1	IM620	10.0
14	Máy tiện ren	1	163	14.0
15	Máy tiện ren	1	1616	4.5
16	Máy tiện ren	1	1Đ63A	10.0
17	Máy tiện ren	1	163A	20.0
	Bộ phận lắp ráp
18	Máy khoan đứng	1	2118	0.85
19	Cầu trục	1	KH-20	24.2
20	Bàn lắp ráp	1	–	–
21	Bàn	1	–	–
22	Máy khoan bàn	1	HC-121	0.85
23	Máy để cần bằng tĩnh	1	–	–
24	Bàn	1	–	–
25	Máy ép tay	1	APO	–
26	Bể dầu có tăng nhiệt	1	–	2.5
27	Máy cạo	1		1
28	Bể ngâm nước nóng	1	–	–
29	Bể ngâm Natri-hidroxit	1	–	–
30	Máy mài thô	1	3M634	2.8
	Bộ phận hàn hơi
31	Máy ren cắt liên hợp	1	HB31	1.7
32	Bàn để hàn	1	–	–
33	Máy mài phá	1	3M634	2.8
34	Quạt lò rèn	1		1.5
35	Lò tròn	1	–	–
36	Máy ép tay	1	APO	–
37	Bàn	1	–	–
38	Máy khoan đứng	1	2118	0.85
39	Bàn nắn	1	–	–
40	Bàn đánh dấu	1	–	–
	Bộ phận sửa chữa điện
41	Bể ngâm dung dịch kiềm	1	–	3.0
42	Bể ngâm nước nóng	1	–	3.0
43	Bàn	1	–	–
44	Máy cắt vật liệu cách điện	1	–	–
45	Máy ép tay	1	APO-274	–
46	Máy cuộn dây	1	–	1.2
47	Máy cuộn dây	1	–	1.0
48	Bể ngâm tẩm có tăng nhiệt	1	–	3.0
49	Tủ sấy	1	–	3.0
50	Máy khoan bàn	1	HC-12A	0.65
51	Máy cân bằng tĩnh	1	–	–
52	Máy mài thô	1	–	2.5
53	Bàn thử thiết bị điện	1		7.0
	Bộ phận đúc đồng
54	Dao cắt có tay đòn	1	BMC-101	–
55	Bể khử dầu mỡ	1	–	3.0
56	Lò điện để luyện khuôn	1	–	5.0
57	Lò điện để nấu chảy babit	1	–	10.0
58	Lò điện mạ thiếc	1	–	3.5
59	Đá lát để đổ babít	1	–	–
60	Quạt lò đúc đồng	1	–	1.5
61	Bàn	1	–	–
62	Máy khoan bàn	1	HC-12A	0.65
63	Bàn nắn	1	–	–
64	Máy uốn các tấm mỏng	1	C-237	1.7(KVA)
65	Máy mài phá	1	3M634	2.8
66	Máy hàn điểm	1	MTT-25M	25
	Buồng nạp điện
67	Tủ để nạp ácqui	1	Y-022	–
68	Giá đỡ thiết bị	1	Y-001	–
69	Chỉnh lưu sê-lê-nium	1	BCA-BM	0.6

Phân nhóm phụ tải

Dựa vào các nguyên tắc sau:

-Các thiết bị trong nhóm có cùng chế độ làm việc.

-Các thiết bị trong nhóm ở gần nhau về vị trí.

-Tổng công suất của các nhóm trong phân xưởng chênh lệch ít.

Vì phụ tải cho biết khá nhiều thông tin, nên ta quyết định xác định phụ tải tính toán theo công suất trung bình và hệ số cực đại. tra bảng sổ tay kỹ thuật ta có

K_sd=0.16 và Cosφ=0.6

Ta có bảng phân chia các nhóm như sau

Tên nhóm và thiết bị điện	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	Công suất đặt P_o(KW)	Hệ số sử dụng	Cosφ/tagφ
Nhóm 1
Máy cưa kiểu đai	1	1	1	0.16	0.6/1.33
Khoan bàn	1	3	0.65	0.16	0.6/1.33
Máy mài thô	1	5	2.8	0.16	0.6/1.33
Máy khoan đứng	1	6	2.8	0.16	0.6/1.33
Máy bào ngang	1	7	4.5	0.16	0.6/1.33
Máy xọc	1	8	2.8	0.16	0.6/1.33
Cộng theo nhóm 1	6		14.55	0.16	0.6/1.33

Nhóm 2
Máy mài tròn vạn năng	1	9	4.5	0.16	0.6/1.33
Máy phay vạn năng	1	10	4.5	0.16	0.6/1.33
Máy phay vạn năng	1	11	7	0.16	0.6/1.33
Máy tiện ren	1	12	8.1	0.16	0.6/1.33
Máy tiện ren	1	13	10	0.16	0.6/1.33
Máy tiện ren	1	14	14	0.16	0.6/1.33
Máy tiện ren	1	15	4.5	0.16	0.6/1.33
Máy tiện ren	1	16	10	0.16	0.6/1.33
Máy khoan đứng	1	18	0.85	0.16	0.6/1.33
Cộng theo nhóm 2	9		63.45	0.16	0.6/1.33

Nhóm 3
Máy tiện ren	1	17	20	0.16	0.6/1.33
Cầu trục	1	19	24.2	0.16	0.6/1.33
Bàn	1	21	0.85	0.16	0.6/1.33
Máy khoan bàn	1	22	0.85	0.16	0.6/1.33
Bể dầu tăng nhiệt	1	26	2.5	0.16	0.6/1.33
Máy cạo	1	27	1	0.16	0.6/1.33
Máy mài thô	1	30	2.8	0.16	0.6/1.33
Máy nén cắt liên hợp	1	31	1.7	0.16	0.6/1.33
Máy mài phá	1	33	2.8	0.16	0.6/1.33
Quạt lò rèn	1	34	1.5	0.16	0.6/1.33
Máy khoan đứng	1	38	0.85	0.16	0.6/1.33
Cộng theo nhóm 3	10		59.05	0.16	0.6/1.33

Nhóm 4
Bể ngâm dung dịch kiềm	1	41	3.0	0.16	0.6/1.33
Bể ngâm nước nóng	1	42	3.0	0.16	0.6/1.33
Máy cuốn giấy	1	46	1.2	0.16	0.6/1.33
Máy cuốn giấy	1	47	1.0	0.16	0.6/1.33
Bể ngâm có tăng nhiệt	1	48	3.0	0.16	0.6/1.33
Tủ sấy	1	49	3.0	0.16	0.6/1.33
Máy khoan bàn	1	50	0.65	0.16	0.6/1.33
Máy mài thô	1	52	2.8	0.16	0.6/1.33
Bàn thử nghiệm TBĐ	1	53	7.0	0.16	0.6/1.33
Chỉnh lưu sê-lê-nium	1	69	0.6	0.16	0.6/1.33
Cộng theo nhóm 4	10		25.25	0.16	0.6/1.33

Nhóm 5
Bể khử dầu mỡ	1	55	3.0	0.16	0.6/1.33
Lò để luyện nhôm	1	56	5.0	0.16	0.6/1.33
Lò để nấu chảy babit	1	57	10	0.16	0.6/1.33
Lò điện mạ thiếc	1	58	3.5	0.16	0.6/1.33
Quạt lò đúc đồng	1	60	1.5	0.16	0.6/1.33
Máy khoan bàn	1	62	0.65	0.16	0.6/1.33
Máy uốn các tấm mỏng	1	64	1.77	0.16	0.6/1.33
Máy mài phá	1	65	2.8	0.16	0.6/1.33
Máy hàn điểm	1	66	25.0	0.16	0.6/1.33
Cộng theo nhóm 5	9		53.22	0.16	0.6/1.33

-Trong đó I_đm được tính theo công thức I_đm=P_o/(3*U*cosφ)

với U=220V

Máy uốn các tấm mỏng có S_đm=1.7 KVA ta qui đổi về chế độ dài hạn với

P_đm=S_đm*cosφ = 1.7*0.6=1.02(kW)

Phụ tải 3 pha tương đương

P_o=*1.02=1.77(kW)

phụ tải tính toán của nhóm 1.

Thứ tự	Tên thiết bị	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	Công suất đặt P_o(KW)		I_đm , A
Thứ tự	Tên thiết bị	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	1 máy	Toàn bộ	I_đm , A
1	Máy cưa kiểu đai	1	1	1.0	1.0	2.53
2	Khoan bàn	1	3	0.65	0.65	1.64
3	Máy mài thô	1	5	2.8	2.8	7.07
4	Máy khoan đứng	1	6	2.8	2.8	7.07
5	Máy bào ngang	1	7	4.5	4.5	11.36
6	Máy xọc	1	8	2.8	2.8	7.07
	Tổng				14.55	36.74

Ta có: n=6, n1=4;

n_*= = =0.667

P_*=P1/P_∑= =0.887 P_*² (1-P_* )² n_*(1-n_*)

Tra bảng hoặc có thể tính n^*_hd=

Tính toán ta được n_hq*=0.78->n_hq=0.78*6 ≈ 4.68

Tính toán với công thức gần đúng

K_max = 1 + 1.3

Với k_sd =0.16 và n_hq=4.68 ta có K_max=1.72

Từ đó tính được phụ tải tính toán nhóm 1:

P_tt= K_max * Cosφ * P₀ = 1.72*0.16*14.55= 4 (kW)

Q_tt=4*tagφ=4*1.33=5.321 KVA

S_tt== =6.657 KVA

I_tt== = 10.086 (A)

Với =3

Dòng điện dỉnh nhọn:

=*+=3*11.36 + 36.74=70.82 A

Phụ tải tính toán của nhóm 2.

Nhóm 2	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	Công suất đặt P_o(KW)	I_{đm ,}A
Máy mài tròn vạn năng	1	9	2.8	7.07
Máy phay răng	1	10	4.5	11.36
Máy phay vạn năng	1	11	7.0	17.67
Máy tiện ren	1	12	8.1	20.45
Máy tiện ren	1	13	10.0	25.25
Máy tiện ren	1	14	14.0	35.35
Máy tiện ren	1	15	4.5	11.36
Máy tiện ren	1	16	10.0	25.25
Máy khoan đứng	1	18	0.85	2.15
Cộng theo nhóm 2	9		61.75	155.91

Ta có: n=9, n1=5

n_*=n1/n =5/9=0.56

P_*=P1/P_∑= =0.795

Tra bảng hoặc có thể tính n^*_hd=

Tính toán ta được n_hq*=0.78->n_hq=0.78*9 ≈ 7.02

Tính toán với công thức gần đúng

K_max = 1 + 1.3

Với k_sd =0.16 và n_hq=7.02 ta có K_max=1.67

Từ đó tính được phụ tải tính toán nhóm 2:

P_tt=1.67*0.16*61.75=16.54 kW

Q_tt=16.54*tagφ=25.18*1.33=22 KVAr

S_tt===27.52 KVA

I_tt===41.70 A

Với =3

Dòng điện dỉnh nhọn:

=*+=3*35.35+155.91=261.96 A

Phụ tải tính toán của nhóm 3.

Nhóm 3	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	Công suất đặt P_o(KW)	I_{đm ,}A
Máy tiện ren	1	17	20	50.5
Cầu trục	1	19	24.2	61.1
Bàn	1	21	0.85	2.15
Máy khoan bàn	1	22	0.85	2.15
Bể dầu tăng nhiệt	1	26	2.5	6.3
Máy cạo	1	27	1.0	2.53
Máy mài thô	1	30	2.8	7.07
Máy nén cắt liên hợp	1	31	1.7	4.29
Máy mài phá	1	33	2.8	7.07
Quạt lò rèn	1	34	1.5	3.79
Máy khoan đứng	1	38	0.85	2.15
Cộng theo nhóm 3	11		59.05	149.1

Ta có: n=11, n1=2

n_*=n1/n =2/11=0.18

P_*=P1/P_∑==0.75

Tra bảng hoặc có thể tính n^*_hd=

Tính toán ta được n_hq*=0.3->n_hq=0.3*11 = 3.3

Tính toán với công thức gần đúng

K_max = 1 + 1.3

Với k_sd =0.16 và n_hq=3.3 ta có K_max=1.75

Từ đó tính toán được phụ tải tính toán nhóm 3:

P_tt=1.75*0.16*59.05=16.534 kW

Q_tt=16.534 *tagφ=16.534 *1.33=22 KVA

S_tt== = 27.52 KVA

I_tt===41.70 A

Với =3

Dòng điện đỉnh nhọn:

=*+=3*61.1+149.1=332.4 A

Phụ tải tính toán của nhóm 4.

Nhóm 4	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	Công suất đặt P_o(KW)	I_{đm ,}A
Bể ngâm dung dịch kiềm	1	41	3.0	7.57
Bể ngâm nước nóng	1	42	3.0	7.57
Máy cuốn dây	1	46	1.2	3.03
Máy cuốn dây	1	47	1.0	2.53
Bể ngâm có tăng nhiệt	1	48	3.0	7.57
Tủ sấy	1	49	3.0	7.57
Máy khoan bàn	1	50	0.65	1.64
Máy mài thô	1	52	2.5	6.31
Bàn thử nghiệm TBĐ	1	53	7.0	17.68
Chỉnh lưu seleinu	1	69	0.6	1.52
Cộng theo nhóm 4	10		24.95	62.99

Ta có: n=10, n1=1

n_*=n1/n =1/10=0.1

P_*=P1/P_∑==0.28

Tra bảng hoặc có thể tính n^*_hd=

Tính toán ta được n_hq*=0.7 ->n_hq=0.7*0 = 7

Tính toán với công thức gần đúng

K_max = 1 + 1.3

Với k_sd =0.16 và n_hq=7 ta có K_max=1.67

Từ đó tính toán được phụ tải tính toán nhóm 4:

P_tt=1.67*0.16*24.95=6.67 kW

Q_tt=6.67*tagφ=6.67*1.33=8.87 KVAr

S_tt= = = 11.09 KVA

I_tt===16.81 A

Với =3

Dòng điện dỉnh nhọn:

=*+=3*17.68+62.99=151.39 A

Phụ tải tính toán của nhóm 5.

Nhóm 5	Số lượng	Ký hiệu trên mặt bằng	Công suất đặt P_o(KW)	I_{đm ,}A
Bể khử dầu mỡ	1	55	3.0	7.57
Lò để luyện nhôm	1	56	5.0	12.63
Lò để nấu chảy babit	1	57	10.0	25.25
Lò điện mạ thiếc	1	58	3.5	8.84
Quạt lò đúc đồng	1	60	1.5	3.79
Máy khoan bàn	1	62	0.65	1.64
Máy uốn các tấm mỏng	1	64	1.7	4.29
Máy mài phá	1	65	2.8	7.07
Máy hàn điểm	1	66	25.0	63.13
Cộng theo nhóm 5	9		53.15	134.21

Ta có: n=9, n1=1

n_*=n1/n =1/9=0.11

P_*=P1/P_∑==0,47

Tra bảng hoặc có thể tính n^*_hd=

Tính toán ta được n_hq*=0.4->n_hq=0.4*11 = 4.4

Tính toán với công thức gần đúng

K_max = 1 + 1.3

Với k_sd =0.16 và n_hq=4.4 ta có K_max=1.72

Từ đó tính toán được phụ tải tính toán nhóm 5:

P_tt=1.72*0.16*53.15= 14.67 kW

Q_tt=18.9*tagφ=14.67*1.33=19.5 KVAr

S_tt===24.41 KVAr

I_tt===39.98A

Với =3

Dòng điện dỉnh nhọn:

=*+=3*63.13+134.21=323.6 A

2.3.2.Xác định phụ tải tính toán cho toàn phân xưởng sửa chữa cơ khí.

Xác định phụ tải tính toán.

Lấy suất chiếu sáng chung cho toàn xưởng là P_o=12 w/m²

chọn loại đèn sợi đốt có cosβ=1. F là diện tích chiếu sáng, tính theo tỉ lệ trên sơ đồ là 1610 m^2.

P_cs=P_o*F=12*1610=19320 W =19,32 KW

Xác định phụ tải tác dụng tính toán cho toàn phân xưởng.

P_x=K_đt*P_tti

Tra bảng ta có K_đt=0.85

Vậy ta có P_x=0.85*( 4+16.54+16.354+6.67+14.67)=49.5 KW

Phụ tải phản kháng toàn phân xưởng:

Q_x=P_x*tagφ=49.5*1.33=65.834 KVA

Phụ tải toàn phần của phân xưởng kể cả chiếu sáng :

S_x==(49.5+19.32)²+65.834² =95.24KVA

Với phụ tải tính toán toàn xưởng là: P_tt=P_x+P_cs=68.82 KW

Suy ra Cosδ=P_tt/S_x=68.82/95.24=0.72

2.4.Xác định phụ tải tính toán cho các phân xưởng còn lại.

2.4.1Xác định phụ tải tính toán cho phân xưởng cơ khí chính

Theo bản vẽ thiết kế phân xưởng cơ khí chính có:

+P diện tích S=962 m².

+Có công suất đặt : P_Đ=1200 KW

Công suất tính toán động lực là:

P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.4 ; cosφ=0.6 suy ra: tagφ=1.33

Ta có:

P_ĐL=0.4*1200=480 KW

Q_ĐL=1.33*480=638.4 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*962=11544 W=11.54KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=480+11.54=491.54KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=638.4 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===805.7 KVAr

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=491.54/805.7=0.61

2.4.2.Xác định phụ tải tính toán cho phân xưởng lắp ráp.

Phân xưởng lắp ráp có diện tích S=672 m².

Có công suất đặt : P_Đ=800 KW

Công suất tính toán động lực là: P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.4 ; cosφ=0.6 suy ra: tagφ=1.33

Ta có:

P_ĐL=0.6*800=480 KW

Q_ĐL=1.33*480=638.4 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 15 W/m²

P_cs=P_o*F=12*672=8064 W=8.064KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=480+8.064=488.064KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=638.4 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===803.59KVA

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=488.064/803.59=0.6

2.4.3.Xác định phụ tải tính toán cho phân xưởng rèn.

Phân xưởngẻnèncó diện tích S=396 m².

Có công suất đặt : P_Đ=600 KW

Công suất tính toán động lực là: P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.55 ; cosφ=0.65 suy ra: tagφ=1.17

Ta có:

P_ĐL=0.55*600=330 KW

Q_ĐL=1.17*330=386.1 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*396=4752 W=4.752KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=330+4.752=334.752KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=386.1 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===511.01 KVA

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=334.752/511.01=0.65

2.4.4Xác định phụ tải tính toán cho phân xưởng đúc

Phân xưởng đúc có diện tích S=322 m².

Có công suất đặt : P_Đ=400 KW

Công suất tính toán động lực là:

P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.6 ; cosφ=0.7 suy ra: tagφ=1.02

Ta có:

P_ĐL=0.6*400=240 KW

Q_ĐL=1.02*240=244.8 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*322=3864 W=3.864 KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=240+3.864=243.864KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=244.8 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===345.54 KVA

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=243.86/345.54=0.7

2.4.5.Xác định phụ tải tính toán cho bộ phận nén ép

Bộ phận nén ép có diện tích S=380 m².

Có công suất đặt : P_Đ=450 KW

Công suất tính toán động lực là: P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.6 ; cosφ=0.8 suy ra: tagφ=0.75

Ta có:

P_ĐL=0.6*450=270 KW

Q_ĐL=0.75*270=202.5 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*380=3696 W=3.696KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=270+3.696=273.696KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=202.5 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===340.46(A)

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=273.69/340.46=0.8

2.4.6.Xác định phụ tải tính toán cho phân xưởng kết cấu kim loại

Phân xưởng kết cấu kim loại có diện tích S=600m².

Có công suất đặt : P_Đ=230 KW

Công suất tính toán động lực là: P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.6 ; cosφ=0.7 suy ra: tagφ=1.02

Ta có:

P_ĐL=0.6*230=138 KW

Q_ĐL=1.02*138=140.76 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*600=7200W=7.2 KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=138+7.2=145.2 KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=140.76 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===202.2KVA

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=145.2/202.2=0.72

2.4.7.Xác định phụ tải tính toán cho trạm bơm.

Tạm bơm có diện tích S=224 m².

Có công suất đặt : P_Đ=130 KW

Công suất tính toán động lực là: P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.6 ; cosφ=0.65 suy ra: tagφ=1.17

Ta có:

P_ĐL=0.6*130=78 KW

Q_ĐL=1.17*78=91.26 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*224=2688 W=2.688KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=78+2.688=80.68KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=91.26 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===121.8 KVA

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=80.68/121.8=0.66

2.4.8. Xác định phụ tải tính toán cho văn phòng và phòng thiết kế .

Văn phòng và phòng thiết kế có diện tích S=540 m².

Có công suất đặt : P_Đ=80 KW

Công suất tính toán động lực là: P_ĐL=P_Đ*K_nc

Q_ĐL=P_ĐL*tagφ

Tra bảng K_nc,cosφ cho các phân xưởng ta có

K_nc=0.8 ; cosφ=0.8 suy ra: tagφ=0.75

Ta có:

P_ĐL=0.8*80=64 KW

Q_ĐL=0.75*64=48 KVAr

Ta dùng đèn sợi đốt có cosφ=1 và Q_cs=0

Chọn công suất chiếu sáng cho phân xưởng là 12 W/m²

P_cs=P_o*F=12*540=6480 W=6.48KW

Công suất tính toán tác dụng là:

P_tt=P_ĐL+P_cs=64+6.48=70.48KW

Công suất phản kháng tính toán là:

Q_tt=Q_ĐL=48 KVAr

Phụ tải toàn phần của phòng thí nghiệm là:

S_tt===85.27KVA

Suy ra cosδ=P_tt/S_tt=70.48/85.27=0.83

2.5.Xác định phụ tải tính toán cho toàn nhà máy

2.5.1Công thức

Phụ tải tính toán cho toàn nhà máy được xác định theo các bước sau.

P_TTNM=K_DT*P_TTi

Q_TTNM=K_DT*Q_TTi

S_TTNM=

trong đó K_DT là hệ số dự trữ K_DT=0.8

2.5.2Tính toán

Bảng phụ tải tính toán của các phân xưởng:

STT	Tên phân xưởng	P_đ KW	K_nc	cosφ	P_tt kW	Q_tt kVAr	S_tt KVA
1	Phân xưởng cơ khí chính	1200	0,4	0,6	491.54	638.4	805.7
2	Phân xưởng lắp ráp	800	0,4	0,6	488.064	638.4	803.59
3	Phân xưởng sửa chữa cơ khí			0,65	87.46	103.46	135.47
4	Phân xưởng rèn	600	0.55	0,65	334.75	386.1	551.01
5	Phân xưởng đúc	400	0,6	0,7	243.86	244.8	345.54
6	Bộ phận nén ép	450	0,6	0,8	273.69	202.5	340
7	Phân xưởng kết cấu kim loại	230	0.6	0,7	145.2	140.76	202.2
8	Văn phòng và phòng thiết kế	80	0,8	0,8	70.48	48	85.27
9	Trạm bơm	130	0,6	0,65	80.68	91.26	121.8

P_TTNM=0.8*(491.54+488.064+87.46+34.75+345.54+273.69+145.2+80.86+70.48)

=1772.8 KW

Q_TTNM=0.8*(638.4+638.4+77.8+386.1+244.8+202.5+140.76+91.26+48)

=1958.96 KVAr

Phụ tải tính toán toàn phần của nhà máy:

S_TTNM= =2642.03 KVA

Hệ số công suất của nhà máy:

cos===0.72

2.6.Xác định tâm phụ tải điện và vẽ biểu đồ phụ tải.

2.6.1Khái niệm tâm phụ tải điện và biểu đồ phụ tải.

Trạm biến áp là một trong những phần tử quan trọng của hệ thống cung cấp điện xí nghiệp công nghiệp. việc bố trí hợp lý các trạm biến áp trong phạm vi nhà máy, xí nghiệp là một vấn đề quan trọng. Để xây dựng sơ đồ cung cấp điện có các chỉ tiêu về kinh tế kỹ thuật đảm bảo chi phí hàng năm là ít nhất, hiệu quả cao. Để xác định được các vị trí đặt biến áp, trạm phân phối chính, các trạm biến áp xí nghiệp công nghiệp ta xây dựng biểu đồ phụ tải trên toàn bộ mặt bằng nhà máy.

Biểu đồ nhà máy có vòng tròn có diện tích bằng phụ tải tính toán của phân xưởng theo tỷ lệ đã chọn.

S_I=Π*R_I²*m suy ra : R_I=

Trong đó:

+S_I là phụ tải tính toán của phân xưởng thứ i (KVA)

+R_I là bán kính vòng tròn biểu đồ phụ tải của phân xưởng thứ i (cm,m)

+m là tỷ lệ xích (KVA/cm²) hay (KVA/m²)

Mỗi phân xưởng có một biểu đồ phụ tải tâm của đường tròn biểu đồ phụ tải trùng với tâm phụ tải phân xưởng.

Các trạm biến áp được đặt đúng gần sát tâm phụ tải điện.

Mỗi biểu đồ phụ tải trên vòng tròn được chia làm hai phần hình quạt tương ứng với phụ tải động lực và phụ tải chiếu sáng.

2.6.2.Cách xác định tâm phụ tải.

Các phân xưởng do kích thước hạn chế nên coi tâm phụ tải chính là tâm hình học của các phân xưởng trên mặt bằng

Nếu tính đến sự phân bố thực tế của phụ tải điện được xác định như là xác định trọng tâm của khối vật thể theo công thức.

Xác định tâm phụ tải điện toàn nhà máy.

Từ sơ đồ nhà máy, vị trí các phân xưởng ta xác định được tâm phụ tải toàn nhà máy.

Vị trí các phân xưởng theo 2 trục X và Y là: ( Hàng ngang là kí hiệu của các phân xưởng trên sơ đồ mặt bằng).

	1	2	3	4	5	6	7	8	9
X	4.6	4.6	7	7	7	7	9.2	9.6	3
Y	4.5	6.7	1.5	3.2	5.7	7.4	2.4	6.4	7.2

Áp dụng công thức tinh toán trên ta có toạ độ

+Theo trục X: 5.9

+Theo trục Y: 4.5

2.6.3Vẽ biểu đồ phụ tải toàn nhà máy .

Biểu đồ phụ tải là một hình tròn vẽ trên mặt phẳng, có tâm trung với tâm của phụ tải điện, có diện tích tương ứng với công suất của phụ tải theo một tỉ lệ xích nào đây. Biểu đồ phụ tải cho phép người thiết kế hình dung ra được sự phân bố phụ tải trong khu vực cần thiết kế để từ đó vạch ra nhưng phương án thiết kế hợp lý và kinh tế nhất

Để xác định biểu đồ toàn nhà máy ta chọn tỷ lệ xích là m=2 KVA/ mm

+Bán kính biểu đồ phụ tải được xác định theo biểu thức .

+Góc chiếu sáng được tính theo biểu thức .

= (360*P_cs)/P_tt

*Tính toán bán kính R và góc chiếu sáng của từng phân xưởng .

Kết quả tính toán được cho trong bảng sau :

STT	Tên phân xưởng	S m²	P_cs kW	P_tt kW	R mm
1	Phân xưởng cơ khí chính	962	57.72	491.54	8.7	42.27
2	Phân xưởng lắp ráp	672	40.62	488.064	7.3	29.96
3	Phân xưởng sửa chữa cơ khí	322	19.32	87.46	4.3	79.52
4	Phân xưởng rèn	396	23.76	334.75	4.7	25.5
5	Phân xưởng đúc	322	19.32	243.86	4.3	28.52
6	Bộ phận nén ép	308	18.48	273.69	4.2	24.3
7	Phân xưởng kết cấu kim loại	600	36	145.2	5.8	89.25
8	Văn phòng và phòng thiết kế	540	32.4	70.48	5.5	165.5
9	Trạm bơm	224	13.44	80.68	3.6	60

*Vẽ biểu đồ phụ tải hình tròn toàn nhà máy:

Chương III:

Thiết kế mạng hạ áp cho phân xưởng sửa chữa cơ khí

3.1. Giới thiệu chung về phân xưởng.

Trong nhà máy cơ khí công nghiệp địa phương thì phân xưởng sửa chữa cơ khí đóng một vai trò quan trọng vì đây là nơi sửa chữa các loại máy móc thiết bị hỏng hóc của nhà máy.

Phụ tải nhà máy là phụ tải loại 2 nên điện áp nhà máy có 2 cấp sau:

+Cấp điện áp 110V-220V, 1 pha cung cấp điện cho các phụ tải chiếu sáng.

+ Cấp điện áp 127V/220V, 220V/380V, 3 pha cung cấp điện cho thiết bị máy móc trong phân xưởng.

Trong phân xưởng chủ yếu là phụ tải loại 2 nên yêu cầu cung cấp điện tương đối cao, tuy nhiên vẫn cho pháp mất điện trong khi sửa chữa hoặc đóng nguồn dự trữ.

Trình tự thiết kế

Vạch phương án di dây
Lựa chọn phương án di dây
Lựa chọn các thiết bị điện
Tính toán ngắn mạch cho hạ áp

3.2.Lựa chọn phương án cấp điện .

Lựa chọn phương án cấp điện là vấn đề rất quan trọng vì nó ảnh hưởng trực tiếp đến vận hành khai thác và phát huy hiệu quả cấp điện. Để chọn phương án cấp điện an toàn phải tuân theo các điều kiện sau;

+ Đảm bảo chất lượng điện năng

+ Đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện về tính liên tục phù hợp với yêu cầu của phụ tải.

+ Thận lợi cho việc lắp ráp vận hành và sửa chữa cũng như phát triển phụ tải.

+ An toàn cho người vận hành và máy móc

+ Có chỉ tiêu kinh tế kĩ thuật hợp lý.

3.2.1.Lựa chọn các phương án cấp điện:

1.Phương án 1

Sơ đồ nối dây mạng hình tia

Hình vẽ: Sơ đồ nối dây mạng hình tia.

Mạng này có đặc điểm:

Ưu điểm: Độ tin cậy cung cấp điện cao, thuận lợi cho quá trình thi công vận hành sửa chữa

– Nhược điểm: Vốn đầu tư lớn.

Trạm trên gồm có:

– B: trạm biến áp phân xưởng

– 1: Thanh cái trạm biến áp phân xưởng

– 2: Thanh cái tủ phân phối động lực

– 3: Phụ tải dùng điện.

Phương án 2: Sơ đồ nối dây mạng phân nhánh

Hình vẽ: Sơ đồ nối dây mạng phân nhánh.

Mạng này có đặc điểm:

Ưu điểm: Giá thành thấp,lắp ráp nhanh, tiết kiệm được tủ phân phối.
Nhược điểm: Độ tin cậy cung cấp điện thấp, phức tạp khi bảo vệ.

Trạm trên gồm có:

– B: trạm biến áp phân xưởng

– 1: Thanh cái trạm biến áp phân xưởng

– 2: Thanh cái tủ phân phối động lực

– 3: Phụ tải dùng điện.

3.Phương án 3: Sơ đồ nối dây hỗn hợp

–

Hình vẽ: Sơ đồ nối dây mạng hình tia và phân nhánh.

Mạng này có ưu diểm của cả 2 phương án trên.

-Độ tin cậy cung cấp điện cao, thuận lợi cho quá trình thi công vận hành sửa chữa

-Giá thành thấp,lắp ráp nhanh, tiết kiệm được tủ phân phối.

Trạm trên gồm có:

– B: trạm biến áp phân xưởng

– 1: Thanh cái trạm biến áp phân xưởng

– 2: Thanh cái tủ phân phối động lực

– 3: Phụ tải dùng điện.

Từ các phương án trên ta thấy chỉ có phương án 3 là khả thi nhất. Nó kết hợp được cả chỉ tiêu kĩ thuật và kinh tế.

3.2.2. Sơ đồ đi dây cho mạng phân xưởng

-Để cấp điện cho toàn bộ phân xưởng ta đặt một tủ phân phối cho toàn bộ phân xưởng. Tủ phân phối này cung cấp cho 5 tủ động lực và 1 tủ chếu sáng.

-Tủ phân phối đặt 1 Aptomat tổng và 6 Aptomat nhánh cung cấp cho 5 tủ động lực và 1 tủ chiếu sáng.

-Tủ động lực được cấp điện bằng cáp hình tia và đặt 1 dao cách ly và cầu chì tổng. Các nhánh đèu được đặt càu chì bảo vệ. Mỗi động cơ của máy công cụ đều được bảo vệ quá tải bằng rơle nhiệt và bảo vệ ngắn mạch bằg bằng cầu chì.

-Các cáp từ tủ phân phối đén tủ động lực và từ tủ động lực đến các thiết bị đều được di ngầm trong đất và đặt trong ống thép bảo vệ.

3.3.Lựa chọn các thiết bị cho mạng hạ áp:

3.3.1Chọn tủ phân phối tủ động lực và các thiết bị điện cho phân xưởng cơ khí chính.

a) Chọn tủ phân phối và tủ động lực.

– Khi chọn tủ phân phối cũng như tủ động lực ta phải đảm bảo các điều kiện sau:

+Điện áp U_dmtuU_mang

+Dòng điện I_dmtuI_mang

+Đảm bảo số lộ dây ra cần thiết.

Chọn tủ phân phối:

-Tủ phân phối là thiết bị điện nhận điện từ trạm biến áp phân xưởng

để phân phối đến các tủ động lực trong phân xưởng.

Trong tủ phân phối có đặt các Aptomat tổng và Aptomat nhánh, ngoài ra còn có các thiết bị đo đếm Ampemet Volmet….

Ta chọn loại tủ phân phối do hãng SIEMEN chế tạo và đặt thanh cái ở trạm biến áp phân xưởng.
Theo tính toán dòng định mức của phân xưởng ở trên ta chọn Aptomat tổng loại NS 600E do hãng MERLIN GERIN chế tạo.
Ta chọn 6 aptomat nhánh tương ứng công suất của các tủ động lực

+ Nhóm 1: có I_dm1=10.086 A.

Chọn Aptomat loại C60A có I_dm=40 A do hãng Merlin Gerin chế tạo.

+ Nhóm 2: có I_dm2=41.70A.

Chọn Aptomat loại C100E có I_dm=100 A do hãng Merlin Gerin chế tạo.

+ Nhóm 3: có I_dm3=41.70 A.

Chọn Aptomat loại C100E có I_dm=100A do hãng Merlin Gerin chế tạo.

+ Nhóm 4: có I_dm4=16.84 A.

Chọn Aptomat loại C60A có I_dm=40 A do hãng Merlin Gerin chế tạo.

+ Nhóm 5: có I_dm5=39.98A.

Chọn Aptomat loại C100E có I_dm=100 A do hãng Merlin Gerin chế tạo.

+ Tủ chiếu sáng: có I_dmcs=50.7 A.

Chọn Aptomat loại C100E có I_dm=100A do hãng Merlin Gerin chế tạo.

Chọn tủ động lực:

– Chọn 6 tủ động lực loại 2200800400 do hãng Siemen chế tạo.

– Tủ có 1 dây vào và 10 lọ dây ra.

– Trong tủ cos đặt thiết bị

+ Lộ vào có 1 cầu dao và 1 cầu chì bảo vệ.

+ 10 lộ ra có đặt 10 cầu chì bảo vệ.

b)Chọn cầu chì và dây dẫn cho mạng điện phân xưởng:

Chọn cầu chì:

– Phải có các điều kiện sau:

+ Điện áp : U_dmccU_mang

+ Dòng điện: I_dmccI _mang

+ Công suất định mức S_odmcc S^’_N

+ Công suất cắt định mức I_cdmcc I^“_N

– Khi chọn dây chảy cầu chì ta phải chọn sao cho khi có dòng I_lvmax và dòng I_kd ngắn mạch đi qua thì dây không bị chảy ra. Ngược lại khi có dòng ngắn mạch và quá tải chảy qua thì dây dẫn chảy được.

Từ các điều kiện trên ta chọn dây chảy cầu chì theo điều kiện:

I_dc >I_lvmax

Trong đó I_lvmax là dòng làm việc lớn nhất

Khi 1 thiết bị hay một nhóm thiết bị khởi động thì dòng khởi động của nó cũng rất lớn. Do vậy việc chọn dây chảy của cầu chì cũng phải xét tới:

I_dc >I_dn/

Trong đó

+ : Hệ số góc phụ thuộc loại động cơ và đặc tính mở máy của nó

=2.5 khi mở máy không tải

=1.6 khi mở máy ở chế độ tải nặng nề nhất

Chọn dây dẫn, cáp cho phân xưởng.

Chọn dây dẫn, cáp cho phân xưởng theo điều kiện phất nóng cho phép sau đó kiểm tra tổn thất trên dây.

Điều kiện phát nóng :

I_cp.K₁.K₂ > I_lvmax

Trong đó:

+ K₁ hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trường

+ K₂ hệ số hiệu chỉnh theo cáp đặt cùng một rãnh

+ I_cp dòng điện cho phép của cáp

+ I_lvmax dòng điện làm việc lâu dài lớn nhất

Nếu dây được bảo vệ bởi cầu chì thì khi chọn dây dẫn phải xét đến điều kiện sau:

I_cp >I_dc/

Trong đó

I_dm dòng điện định mức của dây chảy

hệ số phụ thuộc vào đặc điểm của mạng điện

Mạng động lực:=3

Mạng sinh hoạt:=0.8

Nếu mạng dây dẫn được bảo vệ bởi Aptomat

I_cp >I_kdnhiet/1.5

hoặc

I_cp >I_kđientu/4.5

Trong đó I_kdnhiet,I_kđientulà dòng khởi động ngắt mạch điện bằng nhiệt hay bằng điện từ của Aptomat.

c) Tính chọn chi tiết cho các thiết bị điện trong phân xưởng sửa chữa cơ khí.
- Tính chọn cho tủ động lực:

– Tính cho tư động lực 1:

+Theo tính toán ở phần phụ tải tính toán ta đã có:

I_ttnhom1=10.086A.

I_dnnhom1=70.82 A

Áp dụng công thức trên ta có:

I_dc>=I_ttnhom1=10.086A

I_dc>= I_dnnhom1/=70.82/2.5=28.33 A

Vậy ta chọn cầu chì loại: ống H-2 có các thông số sau:

U_dm=380V, I_dc=150A

+Xác định dòng khởi động nhiệt (dòng chỉnh định) cuả Aptomat ở đầu ra của tủ phân phối tới tủ động lực 1

Áp dụng công thức

I_kdn=1.25*I_dmA =1.25*100=125

Vậy ta chọn dòng khởi động nhiệt của Ap nhánh tủ 1 là

I_kdn=125

+Chọn dây cáp từ tủ phân phối tới tủ động lực 1

Xét điều kiện phát nóng đối với đường dây bảo vệ bằng Ap ta có:

I_cp>= I_kdn/1.5=125/1.5=83.3A

Tra bảng số liệu ta chọn được cáp đông 4 lõi cách điện bằng PVL do hãng LENS chế tạo loại 4G10 có

F=10mm², I_cp=87A.

Kiểm tra điều kiện phát nóng:

K₁*K₂*I_cp>= I_lvmax

Ta lấy K₁=0.95, K₂=1

0.95*87=82.65>=36.74 thoả mãn

Tương tự cho 4 nhóm còn lại có bảng sau:

STT	Cầu chì		Dây dẫn
STT	U_dm	I_dc	Dây dẫn
1	380	150	4G2.5
2	380	150	4G2.5
3	380	150	4G2.5
4	380	150	4G2.5
5	380	150	4G2.5

Tính chọn cho các thiết bị trong phân xưởng

3.2.1. Tính cho nhóm 1:

-Lựa chọn cầu chì bảo vệ máy cưa kiểu đai 1kW

I_dc≥ I_dm*k_kd/

Trong đó:

K_kd=5,=2.5

Vậy I_dc>=2.53*5/2.5=5.06 A

chọn I_dc=30 A

-Cầu chì bảo vệ máy khoan bàn 0.65 kW

I_dc≥ I_dm=1.63 A

I_dc≥ =3,3 A

chọn I_dc=30 A

-Cầu chì bảo vệ máy mài thô 2.8 kW

I_dc ≥I_dm=7.07 A

I_dc≥ 7.07*5/2.5=14.14A

chọn I_dc=30 A

-Cầu chì bảo vệ máy khoan đứng 2.8 kW

I_dc≥ I_dm=7.07 A

I_dc ≥=14.14 A

chọn I_dc=30 A

-Cầu chì bảo vệ máy bào ngang 4.5 kW

I_dc≥ I_dm=11.36A

I_dc ≥11.36*5/2=22.72 A

chọn I_dc=30 A

-Cầu chì bảo vệ máy xọc 2.8 kW

I_dc≥ I_dm=7,07 A

I_dc ≥=14.14 A

chọn I_dc=30 A

-Cầu chì tổng ĐL1:

I_dc≥ I_{tt nhóm}=36.74A

I_dc≥ 36.74*5/2.5=73.48A

chọn I_dc=200 A

Các nhóm khác chọn I_dc cầu chì tương tự , kết quả ghi trong bảng

Tên máy	Phụ tải		Dây dẫn			Cầu chì
Tên máy	P_u,kW	I_u, A	Mã hiệu	tiết diện	Đường kính ống thép	Mã hiệu	I_vo/I_dc, A
1	2	3	4	5	6	7	8
Nhóm 1
Máy cưa kiểu đai	1	2.53	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Khoan bàn	0.65	1.63	PTO	2	¾”	H-2	100/30
Máy mài thô	2.8	7.07	PTO	2	¾”	H-2	100/30
Máy khoan đứng	2.8	7.07	PTO	2	¾”	H-2	100/30
Máy bào ngang	4.5	11.36	PTO	2	¾”	H-2	100/30
Máy xọc	2.8	7.07	PTO	2	¾”	H-2	100/30

Nhóm 2
Máy mài tròn vạn năng	2.8	7.07	PTO	4	¾”	H-2	100/40
Máy phay vạn năng	4.5	11.36	PTO	4	¾”	H-2	100/40
Máy phay vạn năng	7.0	17.67	PTO	4	¾”	H-2	100/50
Máy tiện ren	8.1	20.45	PTO	4	¾”	H-2	100/60
Máy tiện ren	10.0	25.25	PTO	4	¾”	H-2	100/60
Máy tiện ren	14.0	35.35	PTO	6	¾”	H-2	250/100
Máy tiện ren	4.5	11.36	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy tiện ren	10.0	25.25	PTO	4	¾”	H-2	100/60
Máy khoan đứng	0.85	2.15	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30

Nhóm 3
Máy tiện ren	20	50.5	PTO	16	¾”	H-2	250/15
Cầu trục	24.2	61.1	PTO	16	¾”	H-2	250/15
Bàn	0.85	2.15	PTO	2.5	¾”	H-2	100/30
Máy khoan bàn	0.85	2.15	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Bể dầu tăng nhiệt	2.5	6.3	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy cạo	1.0	2.53	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy mài thô	2.8	7.07	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy nén cắt liên hợp	1.7	4.29	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy mài phá	2.8	7.07	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Quạt lò rèn	1.5	3.79	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy khoan đứng	0.85	2.15	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30

Nhóm 4
Bể ngâm dung dịch kiềm	3.0	7.57	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Bể ngâm nước nóng	3.0	7.57	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy cuốn dây	1.2	3.03	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy cuốn dây	1.0	2.53	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Bể ngâm có tăng nhiệt	3.0	7.57	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Tủ sấy	3.0	7.57	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy khoan bàn	0.65	1.64	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy mài thô	2.5	6.31	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Bàn thử nghiệm TBĐ	7.0	17.68	PTO	2,5	¾”	H-2	100/40
Chỉnh lưu sê-lê-nium	0.6	1.52	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30

Nhóm 5
Bể khử dầu mỡ	3.0	7.57	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Lò để luyện nhôm	5.0	12.63	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Lò để nấu chảy babit	10.0	25.25	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Lò điện mạ thiếc	3.5	8.84	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Quạt lò đúc đồng	1.5	3.79	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy khoan bàn	0.65	1.64	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy uốn các tấm mỏng	1.7	4.29	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy mài phá	2.8	7.07	PTO	2,5	¾”	H-2	100/30
Máy hàn điểm	25.0	63.13	PTO	4	¾”	H-2	100/80

Chương IV:

Thiết kế mạng cao áp cho toàn nhà máy

4.1.Đặt vấn đề

Việc lựa chọn sơ đồ cung cấp điện ảnh hưởng rất lớn đến các chỉ tiêu kinh tế và kỹ thuật của hệ thống. Một sơ đồ cung cấp điện được coi là hợp lý phải thoả mãn những yêu cầu cơ bản sau :

+> Đảm bảo các chỉ tiêu kỹ thuật

+> Đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện

+> Thuận tiện và linh hoạt trong vận hành

+> An toàn cho người và thiết bị

+> Dễ dàng phát triển để đáp ứng yêu cầu tăng trưởng của phụ tải điện

+> Đảm bảo các chỉ tiêu về mặt kinh tế

Trình tự tính toán thiết kế cho mạng điện cao áp cho nhà máy bao gồm các bước:

+> Vạch các phương án cung cấp điện

+> Lựa chọn vị trí , số lượng , dung lượng của các trạm biến áp và chủng loại , tiết diện các đường dây cho các phương án

+> Tính toán kinh tế – kỹ thuật để lựa chọn các phương án hợp lý

+> Thiết kế chi tiết cho các phương án được chọn

4.2. Vạch các phương án cấp điện:

4.2.1. Lựa chọn cấp điện áp truyền tải từ hệ thống về nhà máy:

Với qui mô nhà máy như số liệu đã tính toán thì toàn nhà máy thuộc hộ tiêu thụ loại I nên đường dây cung cấp điện cho nhà máy sẽ dùng đường dây trên không lộ kép.lựa chọn cấp điện áp chuyển tải

Trong đó : P – công suất tính toán của nhà máy [KW]

l – khoảng cách từ trạm biến áp trung gian về nhà máy(km)

Vậy lựa chọn điện áp truyền tải là 110 KV . do đó phải dùng trạm biến áp trung gian . Tại trạm BATG và các trạm biến áp phân xưởng cho hộ tiêu thụ loại I mỗi trạm đặt 2 MBA , đối với hộ tiêu thụ loại II mỗi trạm đặt 1 MBA . từ đường dây 110 KV về nhà máy sẽ dùng dây AC lộ kép cấp điện cho trạm BATT . Vị trí đặt trạm BATT được đặt tại tâm phụ tải điện . từ đó di cáp đến các trạm BAPX.

Do đó ta có cấp điện áp hợp lí để truyền tải từ hệ thống về nhà máy là:

=731.13(V)

4.2.2.Phương pháp chọn máy biến áp:

Máy biến áp được lựa chọn theo các tiêu chuẩn sau :

Vị trí đặt trạm biến áp phải thoả mãn theo các yêu cầu gần tâm phụ tải ,thuận tiện cho việc vận chuyển ,lắp đặt vận hành ,sửa chữa,an toàn cho người sử dụng và hiệu quả kinh tế.

Số lượng máy biến áp được chọn theo yêu cầu cung cấp điện của phụ tải . Bình thường.nếu nhu cầu cung cấp điện không cao thì đặt 1 máy biến áp trong một trạm biến áp (TBA) là kinh tế nhất.Còn nếu yêu cầu cung cấp điên của phụ tải cao thì đật hai máy biến áp trong một trong 1 TBA là hợp lí nhất

Dung lượng các máy biên áp được chọn theo điều kiện :

n*k_hc*s_dmB= S_tt

Khi kiểm tra theo điênù kiện sự cố một máy biến áp thì:

(n-1)*k_hc*k_qt*S_dmB= S_ttcs

Trong đó :

n:Số máy biến áp làm việc song song trong TBA.

K_hc:hệ số hiệu chỉnh máy biến áp theo nhiệt độ môi trường .Ta chọn máy biến áp sản xuất tại Việt Nam nên k_hc=1.

K_qt:hệ số quá tải sự cố.Chọn k_qt=1.4 nếu thoả mãn MBA vận hành quá tải không quá 5 ngày đêm,số giờ quá tải trong 1 ngày đêm không quá 6 giờ và trước khi quá tải MBA vận hành với hệ số quá tải =0.93.

S_ttsc:Công suất tính toán sự cố.Khi có sự cố một máy biến áp có thể bớt một số phụ tải không cần thiết.Giả sử trong mỗi phân xưởng có 30%phụ tải loại 3.Khi đó ta có S_ttsc=0.7*S_tt

4.2.3. Phương pháp chọn biến áp phân xưởng :

Đặt 4 trạm biến áp phân xưởng ,trong đó:

Trạm biến áp B1 gồm 2 máy biến áp làm việc song song và cung cấp điện cho “Phân xưởng cơ khí chính “ và “Trạm bơm” .Tính toán công suất của MBA trong một trạm biến áp ;

n*k_hc*S_dm = S_tt suy ra S_dmB =

Thay số vào ta có:

S_dmB = =463.75 (kVA)

Ta chọn MBA có công suất là 560(kVA)

Kiểm tra điều kiện quá tải sự cố :

(n-1)*k_hc*k_qt*S_dmB =S_ttscsuy ra S_dmB=

Thay số vào ta có:

S_dmB= =463.75

Vậy chọn biến áp 2 gồm 2 MAB làm việc song song có công suất mỗi máy

S_dmB=560(kVA) là hợp lí.

Trạm biến áp B2 gồm hai máy biến áp làm việc song song và cung cấp điện cho “Phân xưởng lắp ráp “ và “Phân xưởng sửa chữa cơ khí” .Tính toán công suất của MBA trong một trạm biến áp ;

n*k_hc*S_dm= S_tt suy ra S_dmB

Thay số vào ta có:

S_dmB = =469.53 (kVA)

Ta chọn MBA có công suất là 560(kVA)

Kiểm tra điều kiện quá tải sự cố :

(n-1)*k_hc*k_qt*S_dmB = S_ttscsuy ra S_dmB=

Thay số vào ta có:

S_dmB= = 469.53 (kVA)

Vậy chọn biến áp 2 gồm 2 MAB làm việc song song có công suất mỗi máy có

S_dmB=560(kVA) là thoả mãn

Trạm biến áp B3 gồm 2 máy biến áp làm việc song song và cung cấp điện cho “Phân xưởng rèn “ và “Phân xưởng đúc” .Tính toán công suất của MBA trong một trạm biến áp ;

n*k_hc*S_dm= S_tt suy ra S_dmB =

Thay số vào ta có:

S_dmB = = 448.275(kVA)

Ta chọn MBA có công suất là 560(kVA)

Kiểm tra điều kiện quá tải sự cố :

(n-1)*k_hc*k_qt*S_dmB =S_ttscsuy ra S_dmB=

Thay số vào ta có:

S_dmB= =448.275 (kVA)

Vậy chọn biến áp 2 gồm 2 MAB làm việc song song có công suất mỗi máy

S_dmB=560(kVA) là hợp lí.

Trạm biến áp B4 gồm 2 máy biến áp làm việc song song và cung cấp điện cho “Bộ phận nén ép“ , “Phân xưởng kết cấu kim loại” và “Văn phòng và phòng thiết kế.Tính toán công suất của MBA trong một trạm biến áp ;

n*k_hc*S_dm= S_tt Suy ra S_dmB =

Thay số vào ta có:

S_dmB = = 313.735 (kVA)

Ta chọn MBA có công suất là500(kVA)

Kiểm tra điều kiện quá tải sự cố :

(n-1)*k_hc*k_qt*S_dmB =S_ttsc Suy ra S_dmB=

Thay số vào ta có:

S_dmB= = 313.735 (kVA)

Vậy chọn biến áp 2 gồm 2 MAB làm việc song song có công suất mỗi máy

S_dmB=560(kVA) là hợp lí.

4.2.4.Xác định vị trí đặt trạm biến áp phân xưởng :

Các trạm biến áp phân xưởng có nhiều phương án lắp đặt khác nhau ,tuỳ thuộc điều kiện của khí hậu ,của nhà máy cũng như kích hước của trạm biến áp .Trạm biến áp có thể đặt trong nhà máy có thể tiết kiệm đất ,tránh bụi bặm hoặc hoá chất ăn mòn kim loại .Song trạm biến áp cũng xó thể đặt ngoài trời,đỡ gây nguy hiểm cho phân xưởng và người sản xuất .

Vị trí đặt MBA phải đảm bảo gần tâm phụ tải ,như vậy độ dài mạng phân phối cao áp ,hạ áp sẽ được rút ngắn ,các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của sơ đồ cung cấp điện được đảm bảo tốt hơn .

Khi xác định vị trí đặt trạm biến áp cũng nên cân nhắc sao cho các trạm biến áp cũng nên cân nhắc sao cho các trạm chiếm vị trí nhỏ nhất để đảm bảo mỹ quan ,không ảnh hưởng đến quá trình sản xuất cũng như phải thuận tiện cho vận hành ,sửa chữa . Mặt khác cũng nên phải đảm bảo an toàn cho người và thiết bị trong quá trình vận hành .

– Xác định tâm phụ tải của phân xưởng hoặc nhóm phân xưởng được cung cấp điện từ các trạm biến áp

Ta đã có công thức tổng quát xác định tâm phụ tải:

Với:

+S_i là công suất của phân xưởng thứ i

+x_i;y_i là phân xưởng thứ i ,được cho trên sơ đồ mặt bằng

+Z là trục toạ tính đến độ cao bố trí của thiết bị so với chiều dài và chiều rộng.

Từ sơ đồ mặt bằng nhà máy ,vị trí của các phân xưởng được ghi trong bảng sau (hàng ngang là kí hiệu của các phân xưởng trên sơ đồ ,hàng dọc là toạ độ của chúng theo trục X và Y

	1	2	3	4	5	6	7	8	9
X	4.6	4.6	7	7	7	7	9.2	9.6	3
Y	2	6.7	1.5	3.2	5.7	7.4	2.4	6.4	7.2

Từ đó ta có bảng tổng kết về tâm các phụ tải như sau

Tên trạm	Toạ độ trạm trên mặt bằng
Tên trạm	x	y
B1	4.4	2.7
B2	4.9	5.9
B3	7	4.2
B4	8.1	2.9

4.2.5.Các phương án cấp điện cho trạm bién áp phân xưởng:

1.Các phương án cấp điện:

a)Phương án sử dụng sơ đồ dẫn dây sâu:

Đây là phương án đưa trực tiếp đường dây cung cấp 35(kV) đến trực tiếp máy biến áp phâ xưởng ,và máy biến áp phân xưởng thực hiện hạ điện áp trực tiếp từ 35(kV) xuống còn 0.4(kV) để cung cấp cho phụ tải .Do đó phương án này giảm được vốn đầu tư xây dựng trạm biến áp trung gian ,giảm tổn thất và nâng cao năng lực truyền tải của mạng điện .Tuy nhiên độ tin cậy của sơ đồ này không cao,thiết bị sử dụng đắt và yêu cầu trình độ vận hành cao.

b)Phương án sử dụng trạm biến áp trung gian:

Theo phương án này ,điện áp 35(kV)từ nguồn sẽ được hạ xuống 6(kV) nhờ biến áp trung gian và từ đó sẽ được đưa tới các trạm biến áp phân xưởng và lại được hạ xuống 0.4(kV)để cung cấp cho phụ tải .Phương án này có ưu điểm là vận hành an toàn ,độ tin cậy cao .Tuy nhiên làm tăng giá thànhcho việc xây dựng trạm biến áp trung gian và gây tổn hao trên đường dây .Với phương án náy phải chọn trạm biến áp trung gian gồm hai máy làm việc song song và công suất mỗi máy phải đảm bảo :

n*k_hc*S_dm= S_tt

Suy ra S_dmB = = =1695.29(kVA )

Vậy ta chọn MBA trung gian loại có công suất S_dmB=2500 (kVA )

Kiểm tra điều kiện sự cố 1 MBA :

(n-1)*k_hc*k_qt*S_dmB =S_ttsc Suy ra S_dmB=

Thay số vào ta có:

S_dmB==1695.29(kVA)

Vậy ta chọn MBA trung gian có công suất S_dmB=2500(kVA) là hợp lí.

Vị trí đặt TBA trung gian nên để gần với tâm phụ tải tính toán của toàn nhà máy .Có toạ độ (theo tính toán trên ):

X=5.9;

Y=4.5;

c)Phương án sử dụng trạm phân phối trung tâm:

Theo phương pháp này ,điện năng từ hệ thống được đưa về trạm phân phối trung tâm , và sau đó điện được đưa tới trạm biến áp phân xưởng hạ điện từ 35 (kVA) xuống 0.4 (kVA) cung cấp cho phụ tải.

Phương pháp này có ưu điểm là vận hành đơn giản ,an toàn hơn phương pháp sử dụng sơ đồ dẫn sâu mà vẫn đảm bảo tổn thất thấp .Song phương pháp này có nhược điểm là thiết bị đắt tiền

Từ các phương án đã đưa ra ta có các sơ đồ phương án đi dây như sau:

Phương án 1:

Phương án 2:

2.Lựa chọn phương án đi dây:

Do nhà máy thuộc loại hộ tiêu thụ loại 2 ,nên điện cung cấp cho nhà máy được truyền tải trên không lộ kép.

Mạng cao áp nhà máy sử dụng sơ đồ hình tia ,lộ kép .Sơ đồ này có ưu điểm sau:

+Độ tin cậy cấp điện cao .

+Dễ vận hành sửa chữa .

+Các phân xưởng không bị ảnh hưởng lẫn nhau khi xảy ra sự cố

+Đảm bảo an toàn cho người và thiết bị.

Mặt khác ,để đảm bảo mỹ quan các dây dẫn được đặt trong các hào bê tông chìm dưới đất và chạy dọc đường giao thông chính trong nhà máy .

4.3.Tính toán chi tiết cho từng phương án:

4.3.1Phương án 1:

Phương án này sử dụng trạm biến áp trung gian nhận điện từ hệ thống điện đến ,hạ điện áp từ 35 (kVA) xuống 6 (kVA) để cung cấp cho các trạm biến áp phân xưởng .Các trạm biến áp phân xưởng lại hạ điện áp xuống 0.4 (kVA) để cung cấp cho phụ tải.

—Chọn máy biến áp và tổn thất điện năng DA trong các máy biến áp

Như trên đã tính ta có bảng tổng kết kết quả chọn MBA cho các trạm biến áp phân xưởng và biến áp tổng như sau:

Tên TBA	S_dmB (kVA)	U_c/U_n (kV)	(kW)	(kW)	U_N (%)	I₀ (%)	Số lượng (máy)	Giá (nghìn đồng)	Thành tiền (nghìn đồng)
TBATG	2500	35/6.3	3.3	21.5	6.5	0.8	2	270300	540600
B1	560	6.3/0.4	0.97	5.34	5	1.5	2	65500	131000
B2	560	6.3/0.4	0.97	5.34	5	1.5	2	65500	131000
B3	560	6.3/0.4	0.97	5.34	5	1.5	2	65500	131000
B4	560	6.3/0.4	0.97	5.34	5	1.5	2	65500	131000
Tổng vốn đầu tư cho các trạm biến áp:1064600000(đ)

Để xác định tổn thất trong cac trạm biến áp ta dùng công thức sau:

(kWh)

Trong đó:

+n : số máy biến áp trong trạm .

+t : thời gian vận hành của MBA.Với may vận hành cả năm t=8760 h.

+: thời gian tổn thất công suất lớn nhất .Do nhà máy làm việc 3 ca

( T_max=6000h)và hệ số công suất của nhà máy =0.7 nen do đó =4300 h

+ : tổn hao công suất không tải và ngắn mạch của MBA

+S_tt : công suất định mức của MBA.

Tính toán chi tiết cho từng trạm biến áp:

+Tính toán cho trạm biến áp trung gian:

S_ttnm= 3390.58(kVA)

S_dmB= 2500 (kVA)

= 21.5 (kW)

= 3.3 (kW)

Thay số vào ta có:

=142840.65 (kVA)

Tính toán tương tự cho các trạm biến áp khác ta có bảng tổng kết sau:

Tên trạm	Số máy	S_ttnm (kVA)	S_dmB (kVA)	(kWh)
TBATG	2	3390.58	2500	142840.65
B1	2	927.5	560	48488.67
B2	2	939.06	560	49278.62
B3	2	896.55	560	46419.29
B4	2	627.41	560	31405.81
Tổn thất điện năng trong các trạm biến áp : A=272013,75 (kWh)

Chọn dây dẫn và xác định tổn thất công suất:

+Chọn cáp từ trạm biến áp trung gian về các trạm biến áp phân xưởng :

Do đường dây cấp điện cho nhà máy là ngắn so với mạng lưới điện nên cao áp được chọn theo mật độ dòng kinh tế J_kt .

F_ktt= I_max/J_kt= I_tt/J_kt

Đối với nhà máy cơ khi công nghiệp địa phương làm việc 3 ca có thời gian sử dụng công suất lớn nhất là 6000 h ,chọn cáp lõi đồng và tra bảng ta có mật độ dòng kinh tế : J_kt =2.7

Mặt khác do cáp từ trạm biến áp trung gian đến các trạm biến áp phân xưởng đều là lộ kép nên:

I_max=

Sau khi chọn cáp ta phải kiểm tra cáp theo điều kiện phát nóng :

K₁*K₂*I_cpvà I_sc

Trong đó:

K₁: Hệ số hiệu chỉnh kể đến môi trường đặt cáp ,ở đây K₁=1

K₂:Hệ số hiệu chỉnh theo số lượng cáp đặt trong một rãnh .Ở đây ,mỗi rãnh ta đặt 2 cáp cách nhau 300 mm .Có K₂=0.93

Do khoảng cách từ trạm biến áp trung gian đến các trạm biến áp phân xưởng là ngắn nên có thể bỏ qua tổn thất điện áp của dây cáp.

+Tiến hành tính toán chi tiết cho từng trạm :

a)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B1

Ta có :

I_max===44.6 (A)

Tiết diện kinh tế của cáp :

F_ktt= = =16.53 (mm²)

Tra bảng tiết diện dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện F= 25 (mm²) và có I_cp= 135 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng :

0.93*I_cp=0.93*135=125.55 (A) > I_cs=2*I_max=89.2 (A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F=25 (mm²) và có I_cp=135 (A)

b)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B2:

Ta có :

I_max== =45.18 (A)

Tiết kiệm kinh tế của cáp:

F_ktt= = =16.73 (mm)

Tra bảng tiết kiệm dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện= 25 (mm²) và có I_cp=135 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

0.93*I_cp=0.93*135=125.55 (A) > I_cs=2*I_max=89.6 (A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F=25 (mm²) và có I_cp= 135(A)

c)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B3:

Ta có :

I_max== =41.8 (A)

Tiết kiệm kinh tế của cáp:

F_ktt== =15.49 (mm²)

Tra bảng tiết kiệm dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện F= 16 (mm²) và có I_cp= 105 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

0.93*I_cp=0.93*105=97.65(A) > I_cs=2*I_max=83.6(A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F= 16 (mm²) và có I_cp= 105 (A)

d)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B4:

Ta có :

I_max== =30.18 (A)

Tiết kiệm kinh tế của cáp:

F_ktt== =11.2 (mm²)

Tra bảng tiết kiệm dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện= 16(mm²) và có I_cp= 105 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

0.93*I_cp=0.93*105=97.65 (A) > I_cs=2*I_max=60.36 (A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F= 16 (mm²) và có I_cp=105 (A)

+Chọn cáp từ biến áp phân xưởng về các phân xưởng :

Do tính toán kinh tế nên ta chỉ tính chọn cho các đoạn cáp hạ áp khác nhau giữa các phương án ,các đoạn giống nhau được bỏ qua trong quá trình tính toán.

Từ kết quả tính toán dây cáp ở trên ,ta có bảng tổng kết tính chọn dây sau:

Dây cáp	F(mm²)	Chiều dài (m)	R₀ ()	Đơn giá (10³đ/m)	Thành tiền (10³ đ)
TBATGB1	325	46,86	0.927	110,6	5182,71
TBATGB2	325	34,4	0.927	110,6	3804,64
TBATGB3	316	22,8	1.47	56	1276,8
TBATGB4	316	54,4	1.47	56	3046,4
Tổng vốn đầu tư cho dây cáp : 13.310.550

+Xác định tổn thất công suất tác dụng trên các đường dây :

Tổn thất công suất tác dụng trên đường dây được xac định theo công thức sau :

(kW)

Trong đó:

R= ( ) với n là số đường dây đi song song.

Từ đó tổn thất trên đoạn cáp trên đoạn cáp từ TBATG tới B1 là:

==0.509 (kW)

Tính toán tương tự cho các đoạn cáp còn lại ,ta có kết quả sau:

Dây cáp	F(mm²)	S_tt(kVA)	DP(kW)
TBATGB1	325	927.5	0.519
TBATGB2	325	939.06	0.39
TBATGB3	316	896.55	0.374
TBATGB4	316	627.47	0.437
tổng tổn thất tác dụng trên dây dẫn: =1.72(kW)

+Xác định tổn thât điện năng trên các đường dây :

Tổn thất điện năng trên các đường dây được tính theo công thức :

DA = (kWh)

Với là thời gian tổn thất công suất cực đại theo tính toán ta có = 4300

.Từ đó ta có:

=1.72*4300=7396 (kWh)

Chi phí tính toán của phương án 1:

Tổng số vốn đầu tư của phương án 1:

Tổng vốn đầu tư gồm vốn đầu tư cho máy biến áp và đường dây .

K₁=K_B+K_D=1064600000+13310550=1077910550 đ

Tổng tổn thất điện năng trong các trạm biến áp và đường dây :

= 272013.75+7396=279409.75 (kWh)

Chi phi tính toán cho phương án 1:

Z₁=(a_vh+a_tt)*K₁+c*

=(0.1+0.2)*1077910550+1000*279409.75=602782915đ

4.3.2Phương án 2:

Phương án này sử dụng trạm biến áp trung tâm nhận điện từ hệ thống điện đến ,cung cấp cho các trạm biến áp phân xưởng .Các trạm biến áp phân xưởng lại hạ điện áp trực tiếp từ 35(kV) xuống 0.4 (kVA) để cung cấp cho phụ tải.

* Chọn máy biến áp và tổn thất điện năng trong các máy biến áp

Như trên đã tính ta có bảng tổng kết kết quả chọn MBA cho các trạm biến áp phân xưởng như sau:

Tên TBA	S_dmB (kVA)	U_c/U_n (kV)	DP₀ (kW)	DP_N	U_N (%)	I₀ (%)	SL (máy)	Giá (nghìn đồng)	Thành tiền(nghìn đồng)
B1	560	35/0.4	1.06	5,47	5	1.5	2	84.000	168.000
B2	560	35/0.4	1.06	5,47	5	1.5	2	84.000	168.000
B3	560	35/0.4	1.06	5,47	5	1.5	2	84.000	168.000
B3	560	35/0.4	1.06	5,47	5	1,5	2	84.000	168.000
Tổng vốn đầu tư cho các trạm biến áp: 672.000.000đ

Để xác định tổn thất trong các trạm biến áp ta dùng công thức sau:

(kWh)

Trong đó:

+n : số máy biến áp trong trạm .

+t : thời gian vận hành của MBA.Với may vận hành cả năm t=8760 h.

+: thời gian tổn thất công suất lớn nhất. Do nhà máy làm việc 3 ca (T_max=6000h) và hệ số công suất của nhà máy =0.71 nên do đó =4300 h

+ : tổn hao công suất không tải và ngắn mạch của MBA

+S_tt : công suất định mức của MBA.

Tính toán chi tiết cho từng trạm biến áp:

Tính toán tương tự cho các trạm biến áp như phần trên ta có bảng tổng kết sau:

Tên trạm	Số máy	S_ttnm (kVA)	S_dmB (kVA)	DP_N (kW)	ĐAP₀ (kW)	DA(kWh)
B1	2	927,5	560	5,47	1,06	50832,18
B2	2	939,06	560	5,47	1,06	51641,36
B3	2	896,55	560	5,47	1,06	48715,05
B4	2	627,47	560	5,47	1,06	33336,27
Tổng tổn thất điện năng trong các trạm biến áp: DA=184524,86 (kWh)

Chọn dây dẫn và xác định tổn thất công suất:

+Chọn cáp từ trạm biến áp trung gian về các trạm biến áp phân xưởng :

Do đường dây cấp điện cho nhà máy là ngắn so với mạng lưới điện nên cao áp được chọn theo mật độ dòng kinh tế J_kt .

F_ktt= với J_kt=2,7.

Mặt khác do cáp từ trạm biến áp trung gian đến các trạm biến áp phân xưởng đều là lộ kép nên:

I_max=

Sau khi chọn cáp ta phải kiểm tra cáp theo điều kiện phát nóng :

K₁*K₂*I_cp với I_sc

Trong đó:

K₁: Hệ số hiệu chỉnh kể đến môi trường dây cáp ,ở đây K₁=1

K₂:Hệ số hiệu chỉnh theo số lượng cáp đặt trong một rãnh .Ở đây ,mỗi rãnh ta đặt 2 cáp cách nhau 300 mm .Có K₂=0,93

Do khoảng cách từ trạm biến áp trung gian đến các trạm biến áp phân xưởng là ngắn nên có thể bỏ qua tổn thất điện áp DU của dây cáp.

+Tiến hành tính toán chi tiêt cho từng trạm :

a)Từ trạm biến áp trung gian vè trạm biến áp B1

Ta có :

I_max=== 7,64(A)

Tiết diện kinh tế của cáp :

F_ktt= = = 2,83 (mm²)

Tra bảng tiết diện dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện F = 50 (mm²) và có I_cp= 205 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng :

0,93*I_cp=0,93*205=190,65 > I_cs=2.I_max=15,28 (A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F=50 (mm²) và có I_cp=205 (A)

b)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B2:

Ta có :

I_max===7,74(A)

Tiết diện kinh tế của cáp :

F_ktt= ==2,87(mm²)

Tra bảng tiết diện dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện F= 50 (mm²) và có I_cp= 205 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng :

0,93*I_cp=0,93*205=190,65 > I_cs=2.I_max=15.48(A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F=50 (mm²) và có I_cp=205 (A)

c)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B3:

Ta có :

I_max===7,39 (A)

Tiết diện kinh tế của cáp :

F_ktt===2,73 (mm²)

Tra bảng tiết diện dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện F = 50 (mm²) và có I_cp= 205 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng :

0,93*I_cp=0,93*205=190,65 > I_cs=2.I_max=14,78 (A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F=50 (mm²) và có I_cp=205 (A)

d)Từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp B4:

Ta có :

I_max===5,18(A)

Tiết diện kinh tế của cáp :

F_ktt===1,92(mm²)

Tra bảng tiết diện dây cáp ,ta chọn loại cáp đồng 3 lõi ,XLPE do hãng FURUKAWA chế tạo có tiết diện F= 50 (mm²) và có I_cp= 205 (A).

Kiểm tra điều kiện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng :

0,93*I_cp=0,93*205=190,65 > I_cs=2.I_max=10,36 (A)

Vậy ta chọn cáp có tiết diện F=50 (mm²) và có I_cp=205 (A)

+Chọn cáp từ biến áp phân xưởng về các phân xưởng :

Do tính toán kinh tế nên ta chỉ tính chọn cho các đoạn các đoạn cáp hạ áp khác nhau giữa các phương án ,các đoạn giống nhau được bỏ qua trong quá trình tính toán.

Cới phương án 1 ta khong cần tính .

Từ kết quả tính toán dây cáp ở rên ,ta có bảng tổng kết tính chọn dây sau:

Dây cáp	F(mm²)	Chiều dài (m)	R₀ ()	Đơn giá (nghìn đồng/m)	Thành tiền (nghìn đồng )
TPPTTB1	350	46.86	0.494	175.465	8222.29
TPPTTB2	350	34.4	0.494	175.465	6035.99
TPPTTB3	350	22.8	0.494	175.465	4000.6
TPPTTB4	350	54.4	0.494	175.465	9545.29
Tổng vốn đầu tư dây cáp: 27804170đ

+Xác định tổn thất công suất tác dụng trên các đường dây :

Tổn thất công suất tác dụng trên đường dây được xac định theo công thức sau :

(kW)

Trong đó:

R= ( ) với n là số đường dây đi song song.

Từ đó tổn thất trên đoạn cáp trên đoạn cáp từ TPPTT tới B1 là:

==0,00813

Tính toán tương tự cho các đoạn cáp còn lại ,ta có kết quả sau:

+Xác định tổn thât điện năng trên các đường dây :

Dây cáp	F(mm²)	Chiều dài (m)	R₀ ()	S_tt (kVA)	P (kW)
TPPTTB1	350	46.86	0.494	927.5	0.00813
TPPTTB2	350	34.4	0.494	939.06	0.01223
TPPTTB3	350	22.8	0.494	896.55	0.00739
TPPTTB4	350	54.4	0.494	627.47	0.00863
Tổng tổn thất tác dụng trên dây cáp: =0.03638 (kW)

Tổn thất điện năng trên các đường dây được tính theo công thức :

DA = (kWh)

Với là thời gian tổn thất công suất cực đại theo tính toán ta có = 4300h

.Từ đó ta có:

DA = = 0.03638*4300=156.434 (kWh)

Chi phí tính toán của phương án 2:

Tổng số vốn đầu tư của phương án 2:

Tổng vốn đầu tư gồm vốn đầu tư cho máy biền áp và đường dây .

K₂=K_B+K_D=672.000.000+27.804.170=699.804.170 đ

Tổng tổn thất điện năng trong các trạm biến áp và đường dây :

=184.524,86+156,434=184681,294 (kW)

Chi phi tính toán cho phương án 1:

Z₂=(a_vh+a_tt)*K₂+c*=(0,1+0,2)*699804.170+1000*184681,294

=184.891.235,3đ

+Nhận xét:

Qua kết quả tính toán trong bảng trên ta thấy phương án 2 là phương án kinh tế hơn. Phương án này có ổn thất điện năng ,tổng số vốn đầu tư thấp hơn trong 2 phương án đã đưa ra .Vậy ta chọn phương án 2 là phương án kinh tế hơn.

4.4.Thiết kế chi tiết cho phương án được chọn :

4.4.1.Chọn dây dẫn từ hệ thống điện về trạm phân phối trung tâm :

Như ta đã biết ,do đường dây cung cấp điện của nhà máy được truyền từ trạm biến áp trung gian cách nhà máy 15km ,nên ta sử dụng đường dây trần trên không,dây nhôm lõi thép ,lộ kép.

Với nhà máy làm việc 3 ca có thời gian sử dụng lớn ,dây dẫn được chọn theo mật độ dòng kinh tế .Tra bảng với T_max=6000h ta có J_kt=1A/mm²

-Dòng điện tính toán chạy trên mỗi dây dẫn :

I_ttnm===27,96 (A)

-Tiết diện kinh tế của cáp:

F_ktt= = =27,96 (mm²)

Từ đó ta chọn dây cáp nhôm lõi thép AC-35,có tiết diện 35 mm² có I_cp=170 (A)

-Kiểm tra dây dẫn theo điều kiện sự cố đứt 1 dây :

I_sc= 2.I_ttnm=55,93 < I_cp=170 A

Nhận thấy dây đã chọn thoả mãn điều kiện sự cố .

-Kiểm tra dây dẫn theo điều kiện tổn thất điện áp cho phép :

Dây dẫn đã chọn có X₀= 0,35 (/km) và R₀=0,85 (/km).

Ta có tổn thất điện áp là:

=469.82 V

Ta thấy < _cp= 5%U_dm= 1750 V

Như vậy dây dẫn đã chọn thoả mãn điều kiện tổn thất điện áp cho phép.Vậy ta chọn dây dẫn AC-35

4.4.2.Sơ đồ trạm phân phối trung tâm :

Với phương án đã chọn ,ta sử dụng trạm phân phối trung tâm nhận điện từ hệ thống về để cấp điện cho nàh máy.Do đó ,việc lựa chọn sơ đồ nối daâ của trạm có ảnh hưởng lớn và trực tiếp đến vấn đề an toàn cấp điện cho nhà máy .Sơ đồ cần thoả mãn các điều kiện như :cung cấp liên tục theo yêu cầu của phụ tải ,đơn giản ,thuận tiện cho việc vận hành và sử lí sự cố, hợp lí về mặt kinh tế, đảm bảo các yêu cầu kĩ thuật.

Nhà máy đang xét thuộc loại phụ tải loại II song đực cấp điện như loại I, vì vậy trạm phân phối được cung cấp bởi 2 đường dây với hệ thống 01 thanh góp có phân đoạn ,liên lạc giữa 2 phân đoạn của thanh góp bằng máy cắt hợp bộ ,Trên mỗi phân đoạn thanh góp đặt 1máy biến áp đo lường 3 pha năm trụ có cuộn tam giac hở báo chạm đất 1 pha trên cáp 35kV .Để chống sét từđường dây truyền vào trạm ,đặt chông sét van trên phân đoạn thanh góp.Máy biến dòng được đặt trên tất ca các lộ vào ra của trạm có tác dụng biến đổi dòng điện lớn thành dòng nhỏ (5A) để cung cấp cho mạch đo lường và bảo vệ .

Ta chọn các tủ hợp bộ của SIEMENS,máy cắt loại 8DC11 có các thông số sau :

Loại máy cắt	Cách điện	I_dm(A)	U_dm(V)	I_N(kA)max	I_N(kA)1-3s
8DC11	SF6	1250	36	63	25

4.4.3.Tính toán ngắn mạch phía cao áp :

a.Tính toán ngắn mạch phía cao áp :

Khi tính toán ngắn mạch phía cao áp ,do không biết cấu trúc cụ thể của mạng lưới điện quốc gia thông qua công suất ngắn mạch phía cao hạ áp của trạm biến áp trung gian và coi hệ thống có công suất vô cùng lớn .Sơ đồ nguyen lí và sơ đồ thay thế được trình bày trên hình vẽ sau:

N₁

N₄

N₃

N₂

– Sơ đồ nguyên lý:

BATT

BAPX

Sơ đồ thay thế:

Để lựa chọn ,kiểm tra dây dẫn và các thiết bị điệ cần tính toán 5 điểm ngắn mạch sau:

N- Điểm ngắn mạch trên thanh cái trạm phân phối trung tâm để kiểm tra máy cắt và thanh góp .

N_i-Điểm ngắn mạch phía cao áp và các trạm biến áp để kiểm tra cáp và các thiết bị cao áp trong trạm .

+Điện kháng hệ thông :

X_HT=

S_N – Công suất ngắn mạch về phía hạ áp của trạm biến áp trung gian .S_N= 250 MVA

U -Điện áp của nguồn .U=36 kV

+Điện trở và điện kháng đường dây :

Do ngắn mạch xa nguồn nên dòng ngắn mạch siêu quá độ I’’ bằng dòng ngắn mạch ổn định I,nên có thể viết:

I_N=I’’= I=

Trong đó :

Z_N -Tổng trở hệ thống đến điểm ngắn mạch cần tính

U – Điện áp của đường dây .

+Trị số dòng ngắn mạch xung kích:

I_XK = 1.8 (kA)

Ta có bảng tính toán điện trở và kháng của các đường dây trong xí nghiệp sau:

Đường cáp	F(mm²)	L(Km)	R₀(/Km)	X₀(/Km)	R()	X()
TPPTTB1	350	0,04686	0,494	0,124	0,023	0,0058
TPPTTB2	350	0,0344	0,494	0,124	0,017	0,0043
TPPTTB3	350	0,0228	0,494	0,124	0,011	0,0028
TPPTTB4	350	0,054	0,494	0,124	0,027	0,0067
HTTPPTT	AC-35	15	0,85	0,35	12,75	5,25

Tính toán ngắn mạch tại thanh góp của trạm phân phối:

X_HT = ==0,021()

=R_HT=12,75

=X_D+X_HT=5,25+0,021=5,271

I_N===1,51 (kA)

I_xk=1.8**I_N=1,8..1,51=3,84 (kA)

Tính toán tương tự như trên cho các điểm ngắn mạch tại các trạm biến áp phân xưởng ,ta có bảng sau:

Điểm ngắn mạch	I_N (kA)	I_xk (kA)
N	1,51	3,84
N₁	1,5	3,82
N₂	1,5	3,82
N₃	1,5	3,82
N₄	1,49	3,79

b.Lựa chọn và kiểm tra máy cắt ,thanh dẫn của trạm PPTT:

-Máy cắt loại 8DC11 dược chọn theo các tiêu chuẩn sau:

Điện áp định mức : U_dmMC U_dmmang=35 kV

Dòng điện định mức ; I_dmMC I_lvmax=2*I_ttnm=55,93 A

Dòng điệncắt dịnh mức : I_dmcat= 25 (kA) I_N=1,51 kA

Dòng ổn định động cho phép: I_odd= 63 (kA) I_xk=3,64 kA

-Thanh dẫn chọn vượt cấp nên không cần kiểm tra ổn định động.

c)Lựa chọn và kiểm tra máy biến điện áp BU:

-Máy biến điện áp được chọn theo các tiêu chuẩn sau :

Điện áp định mức : U_dm U_dmmang=35 kV

Với tiêu chuẩn trên ta chọn loại BU 3 pha 5 trụ có kí hiệu 4MS46do SIEMENS chế tạo có các thông số sau:

U_dm= 36 (kV)

U chiu đựng tần số công nghiệp =75 kV

U chiu đựng xung 1,2/50s =170 kV

U_dm1=35 kV

U_dm2=100,110,120 V

Tải định mức : 900 VA

d)Lựa chọn và kiểm tra máy biến dòng điện:

-Máy biến dòng điện được chọn theo các tiêu chuẩn sau :

Điện áp định mức : U_dm U_dmmang=35 kV

Với tiêu chuẩn trên ta chọn loại BI có kí hiệu 4MA76 doSIEMENS chế tạo có các thông số sau:

U_dm= 36 (kV)

U chiu đựng tần số công nghiệp =75 kV

U chiu đựng xung 1,2/50s =170 kV

I_dm1=20-2000 A

I_dm2=1 hoặc 5 A

I ổn định động 120 kA

I ổn định nhiệt 80 A

d) Lựa chọn chống sét van :

Chống sét van được chọn theo cấp diện áp U_dmm=35 kV

Vậy ta chon loại chống sét van do hãng COOPER chế tạo có U_dm=35 kV

4.4.4-Sơ đồ trạm biến áp phân xưởng :

Các trạm biến áp phân xưởng đều đạt 2 MBA do hãng ABB sản xuất .Do các trạm biến phân xưởng đều đặt rất gần trạm phân phối trung tâm nên phía cao áp chỉcần đặt dao cách ly và cầu chì bảo vệ .Dao cách ly dùng để cách ly máy biến áp khi cần sửa chữa ,cầu chì dùng để bảo vệ ngắn mạch và qua tải cho máy biên áp .Phía hạ áp ,ta sẽ đặt Aptomat tổng và các Aptomat nhánh ,thanh cái hạ áp được phân đoạn bằng Aptomat phân đoạn .Để hạnh chế dòng ngắn mạch về phía hạ áp và để dơn giản hoá việc bảo vệ ,ta lựa chọn phương thức cho 2 may làm việc độc lập .Chỉ khi 1 máy bị sự cố mới sử dụng .Aptomat phânđoạn để cắt điện cho phụ tải cả phân đoạn có máy bến áp sự cố.

Lựa chọn và kiểm tra dao cách ly cao áp :

Để dễ dàng cho việc mua sắm ,thay thế lắp đặt ,ta quyết định sử dụng chung 1 loại dao cach ly cho tất cả các trạm biến áp .Dao cách ly được chọn theo các điều kiện sau :

Điện áp định mức: U_dmCLU_dmm=35 kV

Dòng điện dịnh mức I_dmCLI_lvmax=2.I_ttnm=55,93 A

Dòng ổn định dộng cho phép I_oddI_xk=3,64 kA

Để thoả mãn các điều kiện trên ,ta chọn dao cách ly do hãn SIEMENS chế tạo có các thông số sau :

U_dm =36 kV

I_dm=630-2500 A

I_Nt=20 -31,5 kA

I_Nmax=50-80 kA

b.Lựa chọn và kiểm tra cầu chì hạ áp:

Tta sử dụng chung 1 loạicầu chì cao áp cho tất cả các trạm biến áp .Việc lựa chọn cầu chì hạ áp được tính dựa vào các điều kiện sau:

Điện áp định mức : U_dmCC = U_dmm=35 kV

Dòng điện sơ cấp định mức

Để tính dòng điện sơ cấp định mức ta thực hiện tính cho các điểm có dòng ngắn mạch lớn nhất .Ở đây chính là tại MBA B2:

I_dmB= I_lvmax===12 A

Dòng diện cắ định mắc: I_dmcắt = I_N2=1,5 kA

Do đó ta chọn cầu chì loại 3GD1604 -5B do hãng SIEMENS chế tạo ,có các thông số sau:

U_dm=36 kV

I_dm=20 A

I_cắtN=31,5 kA

I_{cắt Nmin}=120 A

c.Lựa chọn và kiểm tra Aptomat :

Với Aptomat tổng và Aptomat phân đoạn :

Điện áp định mức : U_dmA= U_dmm=35 V

Dòng điện định mức: I_dmA = I_lvmax=

+Tính cho các trạm biến áp :

-Trạm biến áp B1,B2,B3,B4:

có S_dmBA=560 V

I_dmA= I_lvmax== =1106,08(A)

Từ kết quả tính toán ở trên ta có bảng chon Aptoma sau ,các aptomat được chọn do hãng Merline Gerin chế tạo

Tên trạm	Loại	Số lượng	U_dm(V)	I_dm(A)	I_cắtN(kA)	Số cực
B1	CM2000N	3	690	2000	50	3-4
B2	CM2000N	3	690	2000	50	3-4
B3	CM2000N	3	690	2000	50	3-4
B4	CM2000N	3	690	2000	50	3-4

Với Aptomat nhánh :

Điện áp định mức : U_dmA= U_dmm=0,38

Dòng điện định mức: I_dmA = I_lvmax=

Trong đó n là số Aptomat nhánh đưa điện về phân xưởng .

Kết qủa lựa chọn Aptomat nhánh được thể hiện trong bảng sau:

STT	Tên phân xưởng	S_tt VA	I_tt (A)	Loại	SL	U_dm (V)	I_dm (A)	I_cắt (kA)
1	Phân xưởng cơ khí chính	805.7	1224,13	CM1250N	2	690	1250	50
2	Phân xưởng lắp ráp	803.59	1220,93	CM1600N	2	690	1250	50
3	Phân xưởng sửa chữa cơ khí	135.47	205,82	NS400N	2	690	400	10
4	Phân xưởng rèn	551.01	837,17	C1001N	2	690	1000	25
5	Phân xưởng đúc	345.54	524,99	NS630N	2	690	630	10
6	Bộ phận nén ép	340	516,57	NS630N	2	690	630	10
7	Phân xưởng kết cấu kim loại	202.2	307,21	NS400N	2	690	400	10
8	Văn phòng và phòng thiết kế	85.27	129,55	NS250N	2	690	250	8
9	Trạm bơm	121.8	185,05	NS400N	2	690	400	10

d.Lựa chọn thanh góp:

Tiêu chuẩn lựa chọn thanh góp:

K_hc.I_cp I_cb=

Với S_tt: Là công suất tính tián lớn trong các trạm biến áp được tính toán;

Theo đó S_tt=S_ttB2=1695,29 kVA

Thay vào công thức trên ta có I_cp 1487,09 A

Vậy ta chọn thanh cái bằng đồng có tiết diện 12010 có l=1,2 m

I_cp= 5200A ;mỗi pha ghép 3 thanh .Khoảng cách trung bình hình học D=300 mm

e.Kiểm tra cáp dã chọn :

Ta kiểm tra cáp đã chọn theo điều kiện ổn định nhiẹy:

Với:

:Hệ số nhiệt độ ,cáp lõi đồng có

I:Dòng ngắn mạch ổn định

t_qd :Thời gian quy đổi ,được xác định bằng tổnh thời gín tác động của bảo vệ chính tại máy cắt điện gần điểm sự cố với thời gian tác động toàn phần của máy cắt điện .Với ngắn mạch xa nguồn,ta lấy thời gian quy đổi bằng thời gian tồn tại ngắn mạch

Ta chỉ cần tính toán cho đoạn cáp có dòng ngắn mạch lớn nhất là : I_N2=1,5 kA

F=6.1,5.=5,7 mm²

Với cáp đã chọn có tiết diện F=50 mm² ta thấy cáp đã chọn là thoả mãn điều kiện ổn định nhiệt .

Kết luận :

Từ các kết quả đã tính toán ở trên ta thấy các phương án và thiêt bị điện chọn cho mạng cao áp là thoả mãn các chỉ tiêu về kinh tế ,kỹ thuật đã đề ra

Chương V:

TÍNH TOÁN CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG ĐỂ NÂNG CAO HỆ SỐ

CÔNG SUẤT CHO NHÀ MÁY

5.1.Đặt vấn đề

Vấn đề sử dụng hợp lý và tiết kiệm điện năng trong các xí nghiệp công nghiệp có ý nghĩa rất lớn đối với nền kinh tế vì các XN này tiêu thụ khoảng 55% tổng số điện năng được sản xuất ra . hệ số công suất cos là một trong các chỉ tiêu để đánh giá XN dùng điện có hợp lý và tiết kiệm hay không . nâng cao hệ số công suất cos là một chủ trương lâu dài gắn liền với mục đích phát huy hiệu quả cao nhất trong quá trình SX , PP và sử dụng điện năng .

Phần lớn các thiết bị tiêu dùng điện đều tiêu thụ công suất tác dụng P và công suất phản kháng Q . P là công suất được biến thành cơ năng hoặc nhiệt năng trong các thiết bị dùng điện , còn công suất phản kháng Q là công suất từ hoá trong máy điện xoay chiều , nó không sinh ra công. Qúa trình trao đổi công suất Q giữa MF và hộ tiêu thụ là một quá trình dao động . mỗi chu kỳ của dòng điện , Q đổi chiều 4 lần , giá trị trung bình của Q trong mỗi chu kỳ của dòng điện bằng không . việc tạo ra công suất phản kháng đòi hỏi tiêu tốn năng lượng của động cơ sơ cấp quay MF điện . mặt khác công suất phản kháng cung cấp cho hộ tiêu thụ dùng điện không nhất thiết phải lấy từ nguồn . vì vậy để tránh truyền tải một lượng Q khá lớn trên đường dây , người ta đặt gần các hộ tiêu dùng điện các máy sinh ra Q để cung cấp trực tiếp cho phụ tải , làm như vậy được gọi là bù công suất phản kháng . khi bù công suất phản kháng thì góc lệch pha giữa dòng điện và điện áp trong mạch sẽ nhỏ đi do đó hệ số công suất cos của mạng được nâng cao Q,P và góc có quan hệ sau:

=arctgP/Q

Khi lượng P không đổi , nhờ có bù công suất phản kháng , lượng Q truyền tải trên đường dây giảm xuống do đó góc giảm , kết quả là cos tăng lên .

Hệ số công suất cos được nâng cao lên sẽ đưa đến những hiệu quả sau :

+> Giảm được tổn thất công suất và tổn thất điện năng trong mạng điện.

+> Giảm được tổn thất điện áp tổng mạng điện .

+> Tăng khả năng truyền tải của đường dây và máy biến áp .

+> Tăng khả năng phát của các máy phát điện .

Các biện pháp nâng cao hệ số công suất cosj.

Nâng cao hệ số công suất cos tự nhiên :là tìm các biện pháp để các hộ tiêu thụ điện giảm bớt được lượng công suất PK tiêu thụ như : hợp lý hoá các QT sản xuất, giảm thời gian chạy không tải của các động cơ, thay thế các động cơ thường xuyên làm việc non tải bằng các động cơ cos công suất hợp lý hơn … nâng cao hệ số công suất cos tự nhiên rất cos lợi vì đưa lại hiệu quả kinh tế lâu dài mà không phải đặt thêm thiết bị bù .

Nâng cao hệ số công suất cos bằng biện pháp bù công suất phản kháng . thực chất là đặt các thiết bị bù ở gần các hộ tiêu thụ điện để cung cấp công suất PK theo yêu cầu của chúng , nhờ vậy sẽ giảm được lượng CSPK pha truyền tải trên đường dây theo yêu cầu của chúng .

Chọn thiết bị bù .

Để bù công suất PK cho các HTCC điện có thể sử dụng tụ điện tĩnh, máy bù đồng bộ .

ở đây ta lựa chọn các bộ tụ điện tĩnh để làm thiết bị bù cho nhà máy. Sử dụng các bộ tụ có ưu điểm là tiêu hao ít công suất tác dụng , không có phần quay như máy bù đồng bộ nên lắp ráp , vận hành và bảo quản dễ dàng .tụ điện được chế tạo thành từng đơn vị nhỏ , vì thế có thể tuỳ theo sự phát triển của các phụ tải trong qáy trình SX mà chúng ta ghép dần tụ điện vào mạng khiến hiệu suất sử dụng cao và không phải bỏ vốn đầu tư ngay một lúc .

Vị trí đặt các thiết bị bù ảnh hưởng rất nhiều đến hiệu quả bù . các bộ tụ điện bù có thể đặt ở PPTT , thanh cái cao áp của TBATG , tại các tủ phân phối ,tủ động lực hoặc tại đầu cực các phụ tải lớn . để xác định chính xác vị trí và dùng PA đặt bù cho một hệ thống cung cấp điện cụ thể . song theo kinh nghiệm thực tế trong trường hợp công suất và dung lượng bù công PK của các NM , TB không thật lớn có thể phân bố dung lượng bù cần thiết đặt tại thanh cái hạ áp của các TBATG để giảm nhẹ vốn đầu tư và thuận lợi cho công tác quản lý .

5.2.Xác định và phân bố dung lượng bù .

a). Xác định dung lượng bù .

Dung lượng bù cần thiết cho nhà máy được xác định theo công thức sau :
Q_bù = P_ttnm (tg₁ – tg₂)

trong đó : P_ttnm – phụ tải tác dụng tính toán của nhà máy (kw)

₁ – góc ứng với hệ số công suất trung bình trước khi bù cos₁ = 0.72

₂ – góc ứng với hệ số công suất bắt buộc sau khi bù

cos ₂ = 0.95

– hệ số xét tới khả năng nâng cao cos bằng những biện pháp không đòi hỏi đặt thiết bị bù,= 0.9 – 1

Với nhà máy đang thiết kế ta tìm được dung lượng bù cần thiết :

Q_bù = P_ttnm (tg₁ – tg₂)= 1904.99.(0,96-0.33).1=1200.14 Kvar

b). Phân bố dung lượng bù cho các trạm biến áp phân xưởng .

Từ trạm phân phối trung tâm về các máy BAPX là mạng hình tia gồm 6 nhánh .

Công thức tính dung lượng bù tối ưu cho các nhánh của mạng hình tia .

Q_bùi =Q_i – ((Q – Q_bù)/R_i )* R_tđ

Trong đó :

Q_bùi:công suất phản kháng cần bù đặt tại phụ tải thứ i (kVAr)

Q_i : công suất tính toán phản kháng ứng với phụ tải thứ i (kVAr)

Q: công suất phản kháng toàn nhà máy

R_i : điện trở của nhánh thứ i ()

R_tđ : điện trở tương đương của mạng ()

R_tđ=(1/R₁+1/R₂ +1/R₃ +1/R₄+1/R₅+1/R₆)^-1

thay số : R_tđ =0.01

Kết quả tính toán phân bố dung lượng bù trong nhà máy

TT	Tuyến cáp	R()	Q_tt (kvar)	Q_bù(kvar)	Loại tụ	Q_tụ	SL
1	PPTT-B₁	0.077	2209,5	1857,2	KC2-0.38-50-3Y3	50	16
2	PPTT-B₂	0.053	2448	1936,1	KC2-0.38-50-3Y3	50	26
3	PPTT-B₃	0.028	1836	867,1	KC2-0.38-50-3Y3	50	14
4	PPTT-B₄	0.056	1530	1045,6	KC2-0.38-50-3Y3	50	34
5	PPTT-B₅	0.132	311,63	106,1	KC2-0.38-28-3Y1	28	4
6	B₅-B₆	0.097	1405	1125,3	KC2-0.38-50-3Y3	50	16

Sơ đồ lắp đặt tụ bù cosj trạm B1 (các trạm BA khác lắp đặt tương tự)

Tủ Aptomat Tủ phân Tủ bù Tủ aptomat Tủ bù Tủ phân Tủ Aptomat

tổng phối PX cos phân đoạn cos phối PX tổng

CHƯƠNG VI:

THIẾT KẾ MẠNG CHIẾU SÁNG CHUNG CỦA PHÂN XƯỞNG SỬA CHỮA CƠ KHÍ

6.1.Đặt vấn đề

Trong các nhà máy, xí nghiệp công nghiệp hệ thống chiếu sáng có vai trò quan trọng trong việc đảm bảo chất lượng sản phẩm, nâng cao năng suất lao động, an toàn trong sản xuất và sức khoẻ của người lao động. Nếu ánh sáng không đủ, người lao động sẽ phải làm việc trong trạng thái căng thẳng, hại mắt và ảnh hưởng nhiều đến sức khoẻ, kết quả là hàng loạt sản phẩm không đạt tiêu chuẩn kỹ thuật và năng suất lao động thấp, thậm chí còn gây tai nạn trong khi làm việc. Cũng vì vậy hệ thống chiếu sáng phải đảm bảo các yêu cầu :

+> Không bị loá mắt .

+> Không bị loá do phản xạ .

+> Không tạo ra khoảng tối bởi những vật bị che .

+> Phải có độ rọi đồng đều

+> Phải tạo được ánh sáng càng gần ánh sáng tự nhiên càng tốt .

6.2.Lựa chọn số lượng và công suất của hệ thống đèn chiếu sáng chung

Hệ thống chiếu sáng chung của phân xưởng sữa cơ khí sẽ dùng các bóng đèn sợi đốt sản xuất tại Việt Nam .

Phân xưởng sửa chữa cơ khí có mặt bằng sủ dụng là 900 m² các thiết bị được phân bố đều trên mặt bằng PX gồm cả phòng sinh hoạt và nghiệp vụ phân xưởng .

Nguồn điện sử dụng U=220 V được lấy từ tủ chiếu sáng của tủ TBAPX B5

Độ rọi yêu cầu : E=30lx

Hệ số dự trữ : k=1.3

Khoảng cách từ đèn đến mặt công tác
H= h-h_c-h_lv =4.5-0.7-0.8 = 3 m

trong đó : h –chiều cao của PX (tính từ nền đến trần của PX)

h_c –khoảng cách từ trần đến đèn, h_c =0.7 m

h_lv – chiều cao từ nền phân xưởng đến mặt công tác,h_lv =0.8m

Khoảng cách giữa các đèn L=1.8 * H= 5.4 m , chọn L=5 m

Đèn được bố trí làm 4 dãy , cách nhau 5m , cách tường là 2.5 m , tổng cộng là 32 bóng , mỗi dãy 8 bóng .

– Xác định chỉ số phòng :

= a.b/H.(a+b)=20.45/3.(20+45)=4,62

Lấy hệ số phản xạ của tường là 50% , của trần là 30% , tìm được hệ số sử dụng K_sd =0.48 lấy hệ số dự trữ k=1.3 , hệ số tính toán Z= 1.1 , xác định được quang thông mỗi đèn là :

F= K*E*S*Z/ n.K_sd

= 1,3.30.900.1,1/32.0,48= 2513,67 (lumen )

Tra bảng chọn bóng P=200 W

Ngoài chiếu sáng trong phòng sản xuất còn đặt thêm 4 bóng cho 2 phòng thay quần áo , phòng WC . tổng cộng toàn xưởng cần :

32bóng *200+ 4bóng *200= 7,2 KW

6.3.Thiết kế mạng điện chiếu sáng

Đặt riêng một tủ chiếu sáng cạnh cửa ra vào lấy điện từ tủ phân phối của xưởng. Tủ gồm một áptômát tổng 3 pha và 9 áptômát nhánh một pha, mỗi áptômát nhánh cấp điện cho 4 bóng .

a). Chọn cáp từ tủ PP tới tủ chiếu sáng .

=16,4 A

Chọn cáp đồng 4 lõi , vỏ PVC , do CLIPSAL sản xuất , tiết diện 6 m²

I_cp = 45 A PVC(3.6+1.4)

b). Chọn áp tômát tổng .

Chọn áptômát tổng 50 A , 3 pha , do Đài Loan sản xuất TO-50EC- 50A

c). Chọn áptômát nhánh .

Các áptômát nhánh chọn giống nhau, mỗi áptốmát cấp điện cho 4 bóng .

Dòng qua áptômát (1pha)

I_n =4.0,2 /0,22 = 3,64

Chọn 9 áptômát nhánh 1 pha I_đm = 10 A do Đài Loan chế tạo

d). Chọn dây dẫn từ áptốmát nhánh đến cụm 4 bóng