Báo cáo thực tập cuối khóa Quản lý học sinh trường cấp 3

Báo cáo thực tập cuối khóa Quản lý học sinh trường cấp 3

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay đề cương bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là đề cương nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Đề cương liên quan:Đề Cương Ôn Tập Động Cơ Điện

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/B%C3%A1o-c%C3%A1o-th%E1%BB%B1c-t%E1%BA%ADp-cu%E1%BB%91i-kh%C3%B3a-Qu%E1%BA%A3n-l%C3%BD-h%E1%BB%8Dc-sinh-tr%C6%B0%E1%BB%9Dng-c%E1%BA%A5p-3.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay đề cương bản PDF tại đây: Báo cáo thực tập cuối khóa Quản lý học sinh trường cấp 3

Lời nói đầu

Công nghệ thông tin là một trong những ngành khoa học ngày càng được quan tâm và sử dụng rộng rãi trong mọi lĩnh vực của cuộc sống. Với những ưu điểm mạnh có thể ứng dụng được nhiều trong cuộc sống thì công nghệ thông tin đã giúp cho công việc quản lý được dễ dàng hơn. Để quản lý một công việc cụ thể của một cơ quan nào đó thì người quản lý cần thực hiện rất nhiều công việc. Nhờ có các phần mềm thì công việc đó trở nên đơn giản hơn rất nhiều.

Ví dụ như để quản lý được điểm của học sinh thì người quản lý cần liên tục cập nhật điểm của học sinh. Thông tin về học sinh như: mã học sinh, giới tính, năm sinh, quê quán, điểm thi.… Công việc đó làm người quản lý rất vất vả. Với phần mềm quản lý

điểm mà chúng em nghiên cứu và xây dựng trong bài tập sau đây sẽ phần nào giúp ích cho người quản lý. Đây là một đề tài nhỏ của chúng em. Vì sự hiểu biết và kinh nghiệm còn hạn chế nên chắc chắn phần mềm của chúng em vẫn còn nhiều thiếu sót. Rất mong nhận được ý kiến đóng góp của thầy và các bạn.

Chúng em xin chân thành cảm ơn !

Giới Thiệu Chung

1 , Giới Thiệu

Chương trình : Quản lí học sinh cấp 3 (Trường THPT Nghĩa Hưng C ) với một số chức năng cơ bản giúp bộ phận giáo vụ của trường thực hiện nghiệp vụ của mình dễ dàng và nhanh chóng hơn

Chương trình được viết ra với mục đích quản lí các học sinh về thông tin cơ bản ( tên , tuổi , địa chỉ ….) , điểm của các môn trong 2 kì học , điểm thi tốt nghiệp, học phí . Người quản trị có thể thêm , sửa , xóa thông tin về học sinh và điểm của các học sinh

2 , Khảo sát thực trạng

Hiện nay, quản lí điểm là một công việc hết sức quan trọng đối với các trường học. Công việc đó hiện còn đang làm rất thủ công tại một số trường và chính vì thế mà nó mang lại hiệu quả không cao. Nguồn khảo sát mà chúng tôi thực tế là trường THPT Nghĩa Hưng C . Công việc hàng ngày bao gồm:

Nhập điểm cho học sinh, sửa chữa thông tin về điểm.

Cập Nhật các khoản tiền học phí .

In bảng điểm, in danh sách Học sinh các lớp , các học sinh đỗ, trượt tốt nghiệp … Lưu trữ thông tin của các bảng điểm của Học sinh…

Công việc quản lí còn hết sức thủ công và đòi hỏi nhiều kỹ năng của người quản lí.

Ví dụ: hàng ngày, khi người quản lí nhập điểm cho học sinh, tính toán, in danh sách theo yêu cầu của nhà trường: những học sinh đỗ trượt, đạt học bổng… thời gian nhập thông tin mất nhiều, việc theo dõi, thống kê, tổng hợp dễ bị nhầm lẫn, khó đảm bảo độ tin cậy…

2 , Yêu cầu đề tài

Bộ phân : Giáo Vụ lập được danh sách lớp từ kết quả thi đầu vào của các học sinh ( Ở đây chương trình đã nhập từ năm 2006 – Người quản trị có thể thêm vào các năm trước hoặc các năm sau để quản lý) .

Các giáo viên các bộ môn : tổng hợp điểm trung bình môn và điểm thi(nếu có) . hạnh kiểm , tiền học…. . sau đó nộp về phòng giáo vụ để tính điểm trung bình và đưa ra

xếp loại học lực cho các học sinh , xếp loại hạnh kiểm , quản lí những học sinh đã và chưa nộp học phí….

Bảng các công việc của người quản trị

Công Việc	Ghi Chú
Tiếp nhận hồ sơ học sinh	Lấy từ kết quả thi đầu vào

Lập danh sách lớp	Gồm các giá trị : mã học
	sinh , tên sv , ngày sinh ,
	địa chỉ , năm học ….
Tra cứu học sinh	Tra cứu theo mã sv , tên
	sv , năm học , lớp
Nhận bảng điểm các môn	Theo học kì

Nhập bảng điểm thi tốt nghiệp

Tra cứu điểm

Xếp loai học sinh	Theo cả năm học
Nhập danh sách các khoản tiền cho học
sinh
In Thống kê , báo cáo

4 , Cơ sở dữ liệu của hệ thống.

Để nắm được yêu cầu của bài toán, chúng ta cần hiểu rõ những thông tin về cơ sở dữ liệu mà bài toán cần. Ở đây, chúng tôi xin đưa ra những thông tin mà phần mềm quản lí học sinh cần có như sau:

Thông tin của học sinh:

MaHS (Mã Học sinh), HotenSV (họ tên học sinh), ngaysinh (Ngày sinh ) , diachi (địa chỉ) , gioitinh (giới tính ) , Malop (mã lớp), namhoc (năm học ) , dantoc (dân tộc ) , tongiao(tôn giáo ) , tencha(tên cha) , nghenghiepcha(nghề nghiệp cha) , ngaysinhcha(ngày sinh cha) , tenme(tên mẹ) , nghenghiepme(nghề nghiệp mẹ) , ngaysinhme (ngày sinh mẹ) , hanhkiem (hạnh kiểm) ,Ghichu (ghi chú)…

Thông tin về Điểm học kì :

Mahs(mã học sinh), namhoc(năm học ), toan_tk(toán tổng kết ), toan_thi(toán thi), vatly_tk (vật lí tổng kết), vatly_thi (vật lý thi) , anh_tk(anh tổng kết) , anh_thi (anh thi), van_tk (văn tổng kết), van_thi (văn thi), sinhhoc(sinh học), hoa (hóa học), dialy (địa lý), cd(công dân), cn (công nghệ), tin (tin học), lsu (lịch sử), theduc(thể dục)

Thông tin điểm tốt nghiệp

Sobd(số báo danh) , mahs (mã học sinh ) , namthi (năm thi ), lop (lớp ), toan ( điểm toán ), vatly (điểm vật lý ), anh (điểm anh ), van (điểm văn ), monphu1 ( môn phụ 1 ), monphu2 (môn phụ 2 )

Thông tin các khoản tiền

Mahs(mã học sinh ) , namhoc(năm học ) , lop(lớp học) , hocphi(học phí tháng) ,

baohiem( tiền bảo hiểm ) , xaydung(xây dựng) , sachgiaokhoa(sách giáo khoa ) , dongphuc(đồng phục) , doanphi( đoàn phí)

Thông tin năm học

Namhoc( năm học)

Thông tin lớp học

Malop (mã lớp ) , siso (sĩ số ) , khoi ( khối ) , namhoc (năm học ) , gvcn (giáo viên chủ nhiệm )

Mã lớp học

Malop (mã lớp ) , tenlop ( tên lớp học )

Thông tin các giáo viên

Magv ( mã giáo viên ) , tengv ( tên giáo viên ) , lopchunhiem ( lớp chủ nhiệm ) , Monday (môn dạy )

Thông tin các môn học

Mamon ( mã môn học ) , tenmon ( tên môn học )

Thông tin đăng nhập

Taikhoan ( tài khoản ) , matkhau ( mật khẩu )

Các thông tin khác:

Yêu cầu của hệ thống

Để thực hiện những mục tiêu trên chúng tôi thấy phần mềm cần phải đạt những yêu cần sau:

Việc đăng nhập thông tin và truy nhập thông tin phải hết sức đơn giản và nhanh chóng.

Đưa ra những danh sách học sinh , danh sách điểm một cách chính xác và đầy đủ.

Việc thao tác trên máy tính phải đơn giản và dễ sử dụng.

Các thông tin đưa ra phải dễ hiểu và thuận tiệc cho người quản lí sử dụng được thuận lợi và an toàn.

3 , Mô tả hệ thống

Sơ đồ phân cấp chức năng

Quản lý học sinh cấp 3

1.Quản

lý học

sinh

1.1 QL

DS học

sinh

1.2 QL

chuyển

lớp

1.3 QL

học phí

2.Quản

lý điểm

1QL Điểm Học kì 1

2.2 QL Điểm

học kì 2

2.3 QL Điểm

cả năm

2.4 QL Điểm

Thi Tốt

nghiệp

3.Tra

cứu

3.1 Tra

cứu TT

học sinh

3.2 Tra

cứu Điểm

học kì 1

3.3Tra

cứu Điểm

học kì 2

3.4 Tra

cứu Điểm

cả năm

3.5Tra

cứu Điểm

Thi tốt

nghiệp

3.6 Tra

cứu tổng

hợp

4.Báo cáo

4.1 BC

Danh Sách

Học sinh

4.2BC

điểm Hk1

4.3 BC

điểm Hk2

4.4 BC

điểm cả

năm

4.5 BC

điểm TN

4.6 BC DS

Lớp học

4.7 BC DS

Nộp tiền

4.8 BC

tổng hợp

Ds học sinh ở lại lớp

Ds học sinh lên lớp

Trả lời yêu cầu chuyển lớp

Yêu cầu chuyển lớp

Tiền học phí

Phiếu Xác nhận tiền học phí

Bằng ( chứng chỉ ) Tốt nghiệp

Học bạ

Giấy khen

Học Sinh

Sổ liên lạc

Hồ sơ học sinh

Thẻ học sinh

Thời khóa biểu

DS HS rèn luyện đạo đức trong hè

Ds điểm HK1

Ds điểm HK2

Ds điểm cả năm

Ds điểm thi TN

Sơ đồ luồng mức ngữ cảnh

Quản

Lý

Học

Sinh

DS KQ tra cứu
	Người

Báo cáo	Quản

Lí

Yêu cầu báo cáo

Yêu cầu tra cứu

Người Quản Lí

Yêu cầu báo cáo BC Tổng hợp

Báo cáo

4.Báo Cáo

DS HS rèn luyện đạo đức trong hè

Thời khóa biểu

Trả lời yêu cầu chuyển lớp

Yêu cầu chuyển lớp

Tiền học phí

Phiếu Xác nhận tiền học	Ds các
Phiếu Xác nhận tiền học	khoản tiền
	khoản tiền
Thẻ học sinh
Thẻ học sinh

	Học bạ
	Sổ liên lạc

Học Sinh	Hồ sơ học sinh

DS Lớp

1.Quản Lý

Học Sinh

DS nộp Tiền

DS

Hồ sơ HS

TT HS

điểm ^DS

Bằng

hk2

điểm DS

DS ở

(chứng

hk1 lên

chỉ )

lớp

lại

Tốt

lớp

Giấy

nghiệp

DS

khen

điểm

DS

cả

điểm

năm

thi

2.Quản lí

TN

DS khen

thưởng

điểm

DS điểm cả năm

DS điểm Hk1	DS điểm Hk2
DS điểm Hk1	DS điểm Hk2	DS điểm thi TN
		DS điểm thi TN

3.Tra cứu

DSKQ tra

cứu Yêu cầu tra cứu

Sơ đồ luồng dữ liệu mức đỉnh Tra cứu tổng hợp

Sơ đồ luồng dữ liệu mức dưới đỉnh

1 , Quản lí học sinh

DS rèn luyện đạo đức
Sổ liên lạc				1.1 QL DS
Thời				học sinh
Thời	Hồ sơ
khóa	Hồ sơ		Thẻ
biểu	HS		Thẻ			Hồ sơ HS
biểu	HS		HS
			HS

			Học bạ
Học sinh			Học bạ

		Trả lời yêu			TT Học sinh
					TT Học sinh



		cầu chuyển
Yêu cầu		lớp
Yêu cầu
chuyển lớp

Tiền	Phiếu
	Xác
Học
	nhận
Phí
	tiền học
	phí

1.2 QL

chuyển lớp

1.3 QL học	DS lớp
1.3 QL học
phí

Ds các khoản tiền

DS nộp tiền

2 , Quản lí điểm

Ds điểm Hk2

Ds điểm

2.1 QL điểm

2.2 QL điểm

hk1

hk2

Hk1

DS điểm hk1

Học

Ds điểm cả năm

DS điểm hk2

sinh

Ds hs

DS lớp

Giấy

lên lớp

khen

Ds hs ở

2.3 QL

2.4 QL điểm

điểm cả

Thi TN

lại lớp

năm

DS khen thưởng

DS điểm

DS điểm cả năm

thi tn

Bằng (chứng chỉ) TN

Ds điểm thi TN

3, Tra cứu

	Tra cứu tổng hợp
	Tra cứu tổng hợp		Người quản lí
			Người quản lí
		Yêu
		cầu	DS
		tra
DS tra cứu HS
			KQ
		cứu	KQ
		cứu	tra
			tra
			cứu

3.6 Tra

3.2 Tra

3.1 Tra

cứu tổng

DS điểm hk1

cứu điểm

cứu

hợp

Hk1

DS Học

sinh

DS tra cứu điểm hk1

DSHS

3.3 Tra

DS tra cứu điểm hk2

cứu

DS tra cứu điểm thi TN

điểm Hk2

DS tra cứu điểm cả năm

3.5 Tra

3.4 Tra cứu

cứu

DS điểm hk2

điểm cả

điểm thi

năm

DS điểm TN

DS điểm cả năm

4, Báo cáo

		Người quản lí			DS điểm hk1
DSHS

		Yêu	Báo	Báo cáo	4.2 BC
			Báo
	BCDS HS		cáo
	BCDS HS	cầu	cáo	tổng hợp	điểm
		cầu		tổng hợp	điểm
		báo			Hk1
4.1 BC		cáo

Danh	4.8 Báo	BC bảng
Sách Học
	cáo tổng
		điểm Hk1
sinh
	hợp


BCDS lớp		BC bảng	4.3 BC
		điểm Hk2
			điểm
4.6 BC
			Hk2
ds lớp

		BC DS
BC bảng	^{BC điểm}Nộp tiền
điểm thi	cả năm	DS điểm hk2

DS lớp

	BC DS khen	4.4 BC
4.5 BC	thưởng
		điểm cả
điểm thi				4.7 BC
		năm
TN				DS nộp

	DS khen thưởng		tiền

DS điểm TN	DS điểm cả năm		DS nộp tiền

DS Thuộc tính

1NF

2NF

3NF

Mã học sinh

Mã học sinh

Tên học sinh

Ngày sinh

Địa chỉ

Giới tính

Mã lớp

Năm học

Dân tộc

Tôn giáo

Tên cha

Ngày sinh cha

Nghề nghiêp cha

Tên mẹ

Ngày sinh mẹ

Nghề nghiệp mẹ

Hạnh kiểm

Ghi chú

Tổng kết toán

Tổng kết anh

Mã học sinh

Tổng kết văn

Năm học

Tổng kết lý

Tổng kết toán

ĐiểmThi toán

Tổng kết anh

Điểm Thi anh

Tổng kết văn

Điểm Thi văn

Tổng kết lý

Điểm Thi lý

ĐiểmThi toán

Sinh học

Điểm Thi anh

Hóa học

Điểm Thi văn

Địa lý

Điểm Thi lý

Công dân

Sinh học

Công nghệ

Hóa học

Tin học

Địa lý

Thể dục

Công dân

Mã giáo viên

Công nghệ

Tin học

Tên giáo viên

Thể dục

Lớp chủ nhiệm

Môn dạy

Mã giáo viên

Số báo danh

Tên giáo viên

Số báo danh

Địa chỉ

ĐiểmThi toán

Điểm Thi anh

Số điện thoại

ĐiểmThi toán

Điểm Thi anh

Điểm Thi văn

Môn dạy

Điểm Thi văn

Điểm Thi lý

Điểm môn phụ 1

Số báo danh

Điểm môn phụ 1

Điểm môn phụ 2

Mã học sinh

Điểm môn phụ 2	Điểm môn phụ 2		ĐiểmThi toán
Sĩ số	Sĩ số	Mã lớp	Điểm Thi anh
Sĩ số	Sĩ số	Sĩ số	Điểm Thi văn
Khối	Khối	Khối	Điểm Thi lý
Giáo viên CN	Địa chỉ	Địa chỉ	Điểm môn phụ 1
	Số điện thoại	Số điện thoại	Điểm môn phụ 2
	Số điện thoại	Số điện thoại
Học phí	Giáo viên CN	Giáo viên CN	Mã lớp
Sách Giáo khoa			Mã lớp
Sách Giáo khoa			Sĩ số
Đồng phục	Học phí	Học phí	Sĩ số
Đồng phục	Học phí	Học phí	Khối
Đoàn phí	Sách Giáo khoa	Sách Giáo khoa	Khối
Đoàn phí	Sách Giáo khoa	Sách Giáo khoa	Năm học
Bảo hiểm	Đồng phục	Đồng phục	Năm học
Bảo hiểm	Đồng phục	Đồng phục	Giáo viên CN
Xây dựng	Đoàn phí	Đoàn phí	Giáo viên CN
Xây dựng	Đoàn phí	Đoàn phí
Điểm trung bình	Bảo hiểm	Bảo hiểm	Mã học sinh
Điểm trung bình	Xây dựng	Xây dựng	Mã học sinh
Tổng điểm	Xây dựng	Xây dựng	Năm học
			Năm học
			Mã lớp
			Mã lớp
Tổng tiền			Học phí
Tổng tiền			Sách Giáo khoa
			Sách Giáo khoa
			Đồng phục
			Đoàn phí
			Bảo hiểm
			Xây dựng

Sơ đồ thực thể liên kết

1

Chủ

n

Lớp học

Giáo viên chủ nhiệm

nhiệm

Mã Lớp

Sĩ số

Mã giáo viên

1

Tên giáo viên

Khối

Địa chỉ

1

Năm học

Số điện thoại

Giáo viên CN

Thuộc

Môn dạy

n

Dạy

1

Nộp

Học sinh

n

Mã học sinh

Tên học sinh

Bảng Điểm HK2

Bảng Điểm HK1

Ngày sinh

Địa chỉ

Mã học sinh

Giới tính

Năm học

Tổng kết toán

Mã lớp

Tổng kết toán

Tổng kết anh

Năm học

Tổng kết anh

Tổng kết văn

Dân tộc

Tổng kết văn

Tổng kết lý

Tôn giáo

Tổng kết lý

ĐiểmThi toán

Tên cha

ĐiểmThi toán

Điểm Thi anh

Ngày sinh cha

Điểm Thi văn

Nghề nghiêp cha

Điểm Thi lý

Tên mẹ

Sinh học

Ngày sinh mẹ

Hóa học

Nghề nghiệp mẹ

Địa lý

Địa lý *

*

Hạnh kiểm

Công dân

Ghi chú

Công nghệ

Tin học

1

Tin học

1

Có

1

Thể dục

Điểm thi TN

Học phí kì 1

1

Số báo danh

Học phí kì 2

Mã học sinh

Mã học sinh

Năm học

Mã học sinh

Năm học

Lớp

Năm học

Tiền xây dựng

ĐiểmThi toán

Lớp

Tiền học phí

Điểm Thi anh

Tiền xây dựng

Tiền bảo hiểm

Điểm Thi văn

Tiền học phí

Tiền sách GK

Điểm Thi lý

Tiền bảo hiểm

Tiền đồng phục

Điểm môn phụ 1

Tiền sách GK

Đoàn phí

Điểm môn phụ 2

Tiền đồng phục

1

Đoàn phí

1

Các Form chương trình

Màn hình đăng nhập

Sau khi người dùng đăng nhập thành công bằng tài khoản đã được cung cấp sẵn (user : admin / password : admin)

thì mới được quyền quản trị hệ thống

Màn hình chính

-Menu :

+Trang chủ (phím tắt Ctrl + H)

Đăng nhập (phím tắt Ctrl + L)
Đăng Xuất (phím tắt Ctrl + Q)
Hướng Dẫn sử dụng (phím tắt F1 )

Đóng hết các tab ( Ctrl + shift + A) +Tác Giả

+Thoát

quản lí học sinh
- thông tin học sinh
- thêm học sinh

+sửa học sinh

Xóa học sinh
tìm kiếm hs

-Quản lí điểm

Bảng điểm Hk
Tra cứu điểm HK
Bảng điểm TN
Tra cứu điểm TN

-Quản lí học phí

DS nộp tiền Hk1
DS nộp tiền Hk2

-Quản lí khác

Giáo viên CN
Lớp học
- xếp lớp

Các lớp học +Năm học

-Thống kê

Học sinh

hạnh kiểm yếu *học lực kém

điểm tốt nghiệp

*đỗ TN

* trượt TN

-Báo cáo

Học sinh

Bảng điểm +DS lớp
DS khen thưởng
DS nộp tiền

-Tiện ích

Nhập dữ liệu +Hướng dẫn sử dụng

Thông tin tác giả

-Giao diện

+Animal

+windows 8

+life

vista +valentine +christmas +summer +my book

phong cảnh

Các chức năng chính

Quản lí thông tin học sinh

STT	Chức năng		Ý nghĩa			Ghi chú

1	Button thu nhỏ	Thu nhỏ các giá trị trong
		datagridview
	Button phóng to
		Phóng to các giá trị trong
		datagridview
2	Các button đầu , cuối ,	Để di chuyển đến các bản ghi
	sau , trước	tương ứng trong datagridview

3	Button xóa	Dùng để xóa 1 học sinh nào đó

4	Group box thông tin	Để hiện thị các học sinh khi
		người dùng click chọn vào 1
		học	sinh	bên	lưới
		(datagridview)
5	Button cập nhật	Để thay đổi các thông tin của				sau khi sửa xong click button cập
		học sinh				nhật để lưu lại thông tin

6	Button thêm	Thêm thông tin học sinh				để thêm thông tin học sinh vào
						csdl
						. để xóa các giá trị nhập trong
						groupbox thông tin các giá trị bạn
						click vào button làm mới
7	Thoát	Đóng form quản lí học sinh

Quản lí điểm

Gồm điểm của học kì 1 + hk2 , điểm thi tốt nghiệp

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Button xóa	Dùng để xóa điểm của 1 học sinh nào
		đó

2	Group box thông	Để hiện thị các học sinh khi người
	tin	dùng click chọn vào 1 học sinh bên
		lưới (datagridview)
3	Button sửa	Để thay đổi các thông tin điểm của	Khi bạn click vào button sửa sẽ
		học sinh	hiện ra button Thực hiện cho
			phép bạn lưu lại các thông tin
			đã được sửa bên group box
			thông tin, sau khi sửa xong
			click button Back để quay lại

4	Button thêm	Thêm điểm cho học sinh	Tương tự như button sửa . sau
			khi nhập các giá trị cần thêm .
			lúc này button Thực hiện sẽ để
			lưu thông tin học sinh vào csdl
6	Thoát	Đóng form quản lí học sinh

Điểm thi tốt nghiệp

Quản lí Lớp

Lớp học

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Button xóa	Dùng để xóa 1 lớp học

2	Button sửa	Để thay đổi các thông tin lớp học	Thay đổi về số học sinh , năm
			học …

3	Button thêm	Thêm lớp mới (nếu có)

4	Button chi tiết	Hiện lên bảng thông tin chi tiết về
	gv	giáo viên đó
5	Thoát	Đóng form quản lí các lớp học

Quản lí năm học

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Button xóa	Dùng để xóa 1 năm học

2	Button sửa	Để thay đổi các thông tin năm học

3	Button thêm	Thêm năm học mới

4	Thoát	Đóng form quản lí năm học

Quản lí giáo viên

Quản lí thông tin giáo viên chủ nhiệm các lớp

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Button xóa	Dùng để xóa 1 giáo viên

2	Button sửa	Để thay đổi các thông tin giáo viên

3	Button thêm	Thêm giáo viên mới

4	Thoát	Đóng form quản lí giáo viên

Tra cứu Thông tin

Tra cứu thông tin học sinh

Cho phép tra cứu thông tin theo các giá trị : mã học sinh , tên học sinh

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Button tìm	Tìm kiếm học sinh theo mã hoặc tên
	kiếm	khi giá trị được nhập vào textbox

2	Radio button	Tra cứu các học sinh mã
	mã học sinh

3	Radio button	Tra cứu các học sinh theo tên
	tên học sinh

Button thoátĐóng form tìm kiếm học sinh

Tra cứu điểm

Cho phép tra cứu điểm của các học sinh và hiện thị thông tin cơ bản của các học sinh học kì 1 + 2 + xếp loại cả năm , điểm tốt nghiệp

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Textbox nhập	Tra cứu các học sinh theo mã
	mã hs

2	Texbox thông	Hiện thị số học sinh có mã đã nhập
	tin HS	sau khi tìm

3	Button Tìm	Tra cứu thông tin điểm của học sinh	Bạn cần phải chọn cả năm học và
		theo năm học và lớp học	lớp cần tra cứu

4	Button thoát	Đóng form

In Báo Cáo

Form cho phép người dùng xuất ra các dạng xls , pdf .và chức năng in ấn . Người dùng có thể in ra , hay xuất ra các định dạng về học sinh , bảng điểm …. Đã được chọn từ các button và combobox

STT	Chức năng	Ý nghĩa	Ghi chú

1	Menu	Cho phép người dùng chọn cách tra
		cứu học sinh , điểm

2	ReportViewer	Hiện thị các thông tin đã tra cứu

3	Comboxbox	Cho phép chọn năm hoặc lớp cần tra
		cứu để in ấn

4	Các điều khiển	Cho phép người dùng in thông tin
	bên trên	vừa tìm được , xuất ra các định dạng
	ReportViewer	khác . trỏ tới các trang khác trong
		ReportViewer ……

Các Hàm chính trong chương trình

Class kết nối đến csdl dùng chung cho tất cả các form Ở đây dùng csdl là access nên ta cần khai báo 2 namespace sau

using System.Data;

using System.Data.OleDb;

// khai báo đường dẫn đến data

public OleDbConnection taoketnoi()

{

return new OleDbConnection(“Provider=Microsoft.Jet.OLEDB.4.0;Data Source=csdl.mdb”);

}

// tạo truy vấn đến data

public DataTable taobang(string sql)

{

OleDbConnection con = taoketnoi();

OleDbDataAdapter ad = new OleDbDataAdapter(sql, con); DataTable dt = new DataTable(); ad.Fill(dt);

return dt;

}

thực hiện truy vấn

public void ExcuteNonQuery(string sql)

{

OleDbConnection con = taoketnoi(); OleDbCommand cmd = new OleDbCommand(sql, con); con.Open();

cmd.ExecuteNonQuery();

con.Close();

cmd.Dispose();

}

Sau khi đã có class kết nối đến data , chúng ta dùng khai báo trong các form cần kết nối đến data như sau :

Tên class (dấu cách) tên viết tắt = new tên class

ketnoi ac = new ketnoi();

Hàm đăng nhập

OleDbConnection con = ac.taoketnoi();

con.Open();

OleDbCommand cmd = new OleDbCommand(“Select matkhau from dangnhap where taikhoan =’” + txtDangnhap.Text + “’”, con);

OleDbDataReader reader = cmd.ExecuteReader();

reader.Read();

Trong đó : matkhau và taikhoan là 2 trường được lấy trong bảng dangnhap ở csdl

Ta dùng OleDbDataReader để đọc giá trị cần lấy

Hàm load giá trị từ csdl vào combobox

private void load_lop()

{

// truy vấn bằng câu lệnh select

string sql = “select * from malop order by malop asc “;

comboBox2.DataSource = ac.taobang(sql);

comboBox2.ValueMember = “malop”;

comboBox2.DisplayMember = “tenlop”;

}

private void load_nam()

{string sql = “select * from namhoc order by namhoc asc “; comboBox3.DataSource = ac.taobang(sql); comboBox3.ValueMember = “namhoc”; comboBox3.DisplayMember = “namhoc”;

}

Tương tự với nhưng combobox khác

Load data vào lưới

// khai báo 1 chuỗi truy vấn đến bảng

string sql = “select * from sinhvien”;

Đổ dữ liệu vào lưới DataSource = ac.taobang(sql);

Thêm 1 bản ghi vào csdl

//truy vấn bằng câu lệnh insert into tên bảng value (các giá trị cần thêm )

string sql = “insert into sinhvien values(‘” + textBox1.Text + “‘ ,’” + textBox2.Text + “‘,’” + textBox4.Text + “‘ , ‘” + dateTimePicker1.Text + “‘, ‘” + textBox3.Text + “‘, ‘” + comboBox1.Text + “‘, ‘” + comboBox2.Text + “‘, ‘” + comboBox3.Text + “‘)”;

thực thi câu lệnh sql ExcuteNonQuery(sql);

Xóa 1 bản ghi

//truy vấn bằng câu lệnh delete from tên bảng where điều kiện

string sql = “delete from sinhvien where masv=’” + textBox1.Text + “‘”; ac.ExcuteNonQuery(sql);

Cập nhật

//truy vấn bằng câu lệnh update tên bảng set các giá trị where điều kiện

string sql = “update sinhvien set hosv =’” + textBox2.Text + “‘ ,tensv =’” + textBox4.Text + “‘ , malop=’” + comboBox2.Text + “‘,namhoc=’” + comboBox3.Text + “‘,gioitinh =’” + comboBox1.Text + “‘, diachi=’” + textBox3.Text + “‘, ngaysinh=’”

Text + “‘ where masv=’” + textBox1.Text + “‘”; ac.ExcuteNonQuery(sql);

Tìm kiếm

// truy vấn bằng câu lệnh select các giá trị trong bảng from tên bảng where điều kiện

dataGridView1.DataSource = ac.taobang(“select * from sinhvien where malop=’” + comboBox4.Text + “‘ order by tensv asc”);

Bắt lỗi

Trong trường hợp trùng với khóa chính hoặc tên đăng nhập không đúng ,… thì chúng ta có thể sử dụng

Try

{

câu lệnh truy vấn

}

Catch

{

hiện thị thông báo lỗi

}

Để bắt lỗi

Import data từ file excel

Code mẫu với bảng namhoc

mở file dùng open filedialog

OpenFileDialog dlg = new OpenFileDialog();

dlg.Filter = “Excel files 2003 (*.xls)|*.xls|All files (*.*)|*.*”; //tạo kết nối

if (dlg.ShowDialog() == DialogResult.OK)

{

System.Data.OleDb.OleDbConnection oleCnn = new System.Data.OleDb.OleDbConnection();

OleDbConnection sqlCnn = ac.taoketnoi();

try

{

//load file excel

string sConnectionString = “Provider=Microsoft.Jet.OLEDB.4.0; Data Source= ” + dlg.FileName + “;” + “Extended Properties=Excel 8.0;”;

oleCnn.ConnectionString = sConnectionString; System.Data.OleDb.OleDbDataAdapter oleDa = new

System.Data.OleDb.OleDbDataAdapter(); oleDa.SelectCommand = new

System.Data.OleDb.OleDbCommand(“Select * from [Sheet1$] , [Sheet2$] ,[Sheet3$]”, oleCnn);

DataTable dtExcel = new DataTable();

oleDa.Fill(dtExcel);

//END

//load bảng cần import trong csdl

OleDbDataAdapter sqlDa = new OleDbDataAdapter(); sqlDa.SelectCommand = new OleDbCommand(“Select * from namhoc”,

sqlCnn);

DataTable dtSql = new DataTable();

sqlDa.Fill(dtSql);

dtSql.PrimaryKey = new DataColumn[] { dtSql.Columns[“namhoc”] }; // kiểm tra khóa chính

// bắt đầu chèn vào csdl

OleDbCommand cmd = new OleDbCommand(“Insert into namhoc values(@namhoc)”, sqlCnn);

cmd.Parameters.Add(“@namhoc”, OleDbType.VarChar, 50);

sqlCnn.Open();

cmd.Prepare();

int dem = 0;

foreach (DataRow row in dtExcel.Rows)

{

if (dtSql.Rows.Find(row[“namhoc”]) != null)

{

MessageBox.Show(“Row with namhoc is ” + row[“namhoc”] +

” already exists.”);

}

else

{

cmd.Parameters[“@namhoc”].Value =

row[“namhoc”].ToString();

cmd.ExecuteNonQuery();

//end

dem++;

}

MessageBox.Show(“There are ” + dem.ToString() + ” added

row(s).”);

}

catch (Exception ex)

{

MessageBox.Show(ex.Message);

}

finally

{

if (oleCnn.State == ConnectionState.Open)

sqlCnn.Close();

if (oleCnn.State == ConnectionState.Open)

oleCnn.Close();

}

Tổng Kết

1. Khả thi về kĩ thuật:

Thành viên tham gia dự án: 4 thành viên

Thời gian thực hiện: 4 tuần

Kích thước hệ thống: trung bình

2. Công cụ phát triển:

Hệ điều hành windows 2007

Công cụ lập trình: Microsoft Visual Studio 2005 (ngôn ngữ C sharp)

Cơ sở dữ liệu : Microsoft access 2003

Công cụ khác : photoshop cs2 , Microsoft office 2007 ….

3. Bảng tổng hợp về rủi ro hệ thống:

STT	Rủi ro	Mức độ	Mô tả đánh giá	Chú thích

1	Tâm lý người dùng	Cao	Nhân viên nơi làm	Tổ chức đào tạo huấn luyện
	chưa quen với hệ		việc đều có khả	cho người sử dụng hệ hống.
	thống mới.		năng sử dụng máy	Hỗ trợ trực tiếp người dùng
			vi tính.	trong thời gian đầu.
				Tiến hành triển khai thử từng
				bước.

2	Kích thước hệ thống	Trung	Thời gian triển
		bình	khai hệ thống là 1
			tuần

3	Chuyển từ cách hoạt	Bình	Nhân viên sẽ	Đào tạo một lớp sử dụng phần
	động từ thủ công sang	thường	nhanh chóng thích	mềm trước khi sử dụng.
	sử dụng phần mềm		nghi với việc sử
			dụng hệ thống
			mới.

4	Dữ liệu không thể	Cao	Chọn chức năng	Có cảnh báo.
	phục hồi khi xóa		xóa.

5	Nhập dữ liệu sai	Khá cao	Trong quá trinh	Có cảnh báo.
			nhập không tránh
			khỏi khả năng
			nhập sai.

6	Mở thêm tính năng	Thấp	Khi muốn mở tính	Nhóm phát triển phải chi cho
	cho phần mềm.		năng mới cho phần	phép người dùng hoạt động
			mềm.	trên những model có sẵn

4.Yêu cầu bảo mật:

Chỉ người có user + password của hệ thống mới có quyền truy cập quản trị hệ thống

5 , Ngôn ngữ viết

Chương trình sử dụng ngôn ngữ C # :

Phát triển tại Microsoft, đội nghiên cứu do Anders Hejlsberg và Scott Wiltamuth lãnh đạo

Điều khiển sự kiện, hướng đối tượng, ngôn ngữ lập trình trực quan

Dựa trên nền tảng C, C++ và Java

Hợp nhất trong nền .NET platform

Có thể phân phối các ứng dụng Web

Các thiết bị và máy tính để bàn

Các chương trình cho phép mọi người truy cập qua bất cứ thiết bị nào

Cho phép giao tiếp với các ngôn ngữ máy khác.

Integrated Design Environment (IDE)-Môi trường tích hợp phát triển phần mềm

Dễ dàng hoá việc lập trình và gỡ lỗi.

Phát triển ứng dụng nhanh- Rapid Application Development (RAD)

6 , Cơ sở dữ liệu

Chương trình sử dụng cơ sở dữ liệu access vì :

Tiện lợi , dễ dùng

Các form, query, report đều chung 1 chỗ nên nên phát triển và xây dựng nhanh.

Chi phí mua bản quyền rẻ hơn sql server

KẾT LUẬN

Ưu điểm:
- Các chức năng cơ bản của chương trình đã hoàn thành.

Giao diện thân thiện, dễ sử dụng.

Cài đặt trên nhiều hệ điều hành

Có trợ giúp hướng dẫn sử dụng

Nhược điểm
- Dữ liệu cập nhật hơi chậm.

Nếu mở rộng chức năng quản lí ( quản lí nhiều lớp – nhiều năm ) thì cơ sở dữ liệu access không đáp ứng được yêu cầu truy vấn vì thế cần chạy trên csdl khác như sql , oracle …

Phần mềm được viết trên bộ visual studio 2005 vì thế để chạy được chương trình cần phải cài netframe work 2.0

Độ bảo mật ko cao

Thời gian hạn chế và nhóm chỉ có 4 thành viên cho nên trong quá trình xây dựng phần mềm còn gặp nhiều khó khăn.

Chưa có kinh nghiệm nhiều trong việc xây dựng một chương trình quản lý với quy mô lớn.

Hầu hết các chức năng hệ thống đã hoàn chỉnh , nhưng còn chức năng chuyển lớp cho các học sinh chúng em chưa làm được ( chuyển các học sinh từ lớp dưới lên lớp trên sau 1 năm học , chuyển các lớp trong khối và chuyển xuống lớp dưới – nếu học lực yếu )

Kinh nghiệm thu được:
- Hiểu được nhiều kinh nghiệm trong giao tiếp cũng như công việc thực tế

Có cơ hội để vận dụng kiến thức lý thuyết trong nhà trường áp dụng vào thực tiễn.

Củng cố các kiến thức về các môn học: công cụ phần mềm, phân tích thiết kế hệ thống thông tin, ngôn ngữ lập trình…

Hướng giải quyết :

Phần mềm được viết với các chức năng cơ bản và có thể dựa vào nó để nâng cấp lên quản trị thêm nhiều chức năng hơn , như chức năng quản lí các điểm kiểm tra các môn ( điểm 15 phút , điểm 1 tiết ….) giúp giáo viên không cần mất nhiều thời gian để tính điểm , quản lí các giáo viên trong trường , quản lí hạnh kiểm học sinh ( số buổi vắng , các vi phạm ) , quản lí điểm tổng kết 3 năm và điểm thi tốt nghiệp để xét loại tốt nghiệp cho học sinh , quản lí học sinh diện con nhà nghèo , …..

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

Tải Xuống Tại Đây

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 17, 2019

Bài tập lớn môn Điều khiển số: Thiết kế theo tiêu chuẩn tích phân số (IAE, ITAE, ISE, ITSE) kết hợp với Dead – Beat khâu điều chỉnh tốc độ động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006

Bài tập lớn môn Điều khiển số: Thiết kế theo tiêu chuẩn tích phân số (IAE, ITAE, ISE, ITSE) kết hợp với Dead – Beat khâu điều chỉnh tốc độ động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/B%C3%A0i-t%E1%BA%ADp-l%E1%BB%9Bn-m%C3%B4n-%C4%90i%E1%BB%81u-khi%E1%BB%83n-s%E1%BB%91-Thi%E1%BA%BFt-k%E1%BA%BF-theo-ti%C3%AAu-chu%E1%BA%A9n-t%C3%ADch-ph%C3%A2n-s%E1%BB%91-IAE-ITAE-ISE-ITSE-k%E1%BA%BFt-h%E1%BB%A3p-v%E1%BB%9Bi-Dead-%E2%80%93-Beat-kh%C3%A2u-%C4%91i%E1%BB%81u-ch%E1%BB%89nh-t%E1%BB%91c-%C4%91%E1%BB%99-%C4%91%E1%BB%99ng-c%C6%A1-DC-Servo-Harmonic-RHS-17-%E2%80%93-6006.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Bài tập lớn môn Điều khiển số: Thiết kế theo tiêu chuẩn tích phân số (IAE, ITAE, ISE, ITSE) kết hợp với Dead – Beat khâu điều chỉnh tốc độ động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006

Lời nói đầu

Trong những năm gần đây công nghệ thông tin có những bước nhảy vọt, đặc biệt là sự ra đời của máy tính đã tạo cho xã hội một bước phát triển mới, nó ảnh hưởng đến hầu hết các vấn đề của xã hội và trong công nghiệp cũng vậy. Hòa cùng sự phát triển đó, ngày càng nhiều nhà sản xuất đã ứng dụng các họ vi xử lý mạnh vào trong công nghiệp, trong việc điều khiển và xử lý dữ liệu. Những hạn chế của kỹ thuật tương tự như sự trôi thông số, sự làm việc cố định dài hạn, những khó khăn của việc thực hiện chức năng điều khiển phức tạp đã thúc đẩy việc chuyển nhanh công nghệ số. Ngoài ra điều khiển số cho phép tiết kiện linh kiện phần cứng, cho phép tiêu chuẩn hóa. Với cùng một bộ vi xử lý, một cấu trúc phần cứng có thể dùng cho nhiều ứng dụng khác nhau. Tuy nhiên kỹ thuật số cũng có những nhược điểm như xử lý các tín hiệu rời rạc…, đồng thời tín hiệu tương tự có những ưu điểm mà kỹ thuật số không có như tác động nhanh và liên tục. Vì vậy xu hướng điều khiển hiện nay là phối hợp cả điều khiển số và điều khiển tương tự.

Để nắm vững những kiến thức đã học thì việc nghiên cứu là cần thiết đối với sinh viên. Bài tập lớn Môn “Điều khiển số” đã giúp em biết thêm được rất nhiều về cả kiến thức lẫn kinh nghiệm. Dưới sự hướng dẫn của thầy Nguyễn Văn Tiến em đã thực hiện xong bài tập “Thiết kế theo tiêu chuẩn tích phân số (IAE, ITAE, ISE, ITSE) kết hợp với Dead – Beat khâu điều chỉnh tốc độ động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006”. Do kiến thức còn hạn chế nên bài tập còn có nhiều sai sót, nên em mong nhận được sự bổ sung của các thầy, cô và các bạn!

CHƯƠNG 1. KHÁI QUÁT VỀ ĐỘNG CƠ DC SERVO HARMONIC RHS 32-3018

1.1. Giới thiệu động cơ servo

Là động cơ cho phép điều khiển vô cấp tốc độ.

Điều khiển động cơ DC (DC Motor) là một ứng dụng thuộc dạng cơ bản nhất của điều khiển tự động vì DC Motor là cơ cấu chấp hành (actuator) được dùng nhiều nhất trong các hệ thống tự động (ví dụ robot). DC servo motor là động cơ DC có bộ điều khiển hồi tiếp.

Mặt khác, động cơ servo được thiết kế cho những hệ thống hồi tiếp vòng kín. Tín hiệu ra của động cơ được nối với một mạch điều khiển. Khi động cơ quay, vận tốc và vị trí sẽ được hồi tiếp về mạch điều khiển này. Nếu có bất kỳ lý do nào ngăn cản chuyển động quay của động cơ, cơ cấu hồi tiếp sẽ nhận thấy tín hiệu ra chưa đạt được vị trí mong muốn. Mạch điều khiển tiếp tục chỉnh sai lệch cho động cơ đạt được điểm chính xác.

Động cơ servo có nhiều kiểu dáng và kích thước, được sử dụng trong nhiều máy khác nhau, từ máy tiện điều khiển bằng máy tính cho đến các mô hình máy bay, ô tô. Ứng dụng mới nhất cho động cơ servo là dùng trong Robot, cùng loại với các động cơ dùng trong mô hình máy bay và ô tô.

Cấu tạo động cơ Servo:

Hình 1.1: Cấu tạo động cơ servo

1, Động cơ ; 2, Bản mạch

3, dây dương nguồn ; 4, Dây tín hiệu

5, Dây âm nguồn ; 6, Điện thế kế

7, Đầu ra (bánh răng) ; 8, Cơ cấu chấp hành

9, Vỏ ; 10, Chíp điều khiển

1.2. Thông số động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006

Động cơ DC Servo Harmonic là loại động cơ bước nhỏ, được sử dụng trong công nghiệp, khả năng điều khiển chuyển động và momen xoắn với độ chính xác cao. Động cơ có hộp số cho momen xoắn cao, độ cứng xoắn cao và hiệu suất cao. Do đó mà nó được sử dụng trong các robot công nghiệp và tự động hóa.

Hình 1.2: Đặc tính tải của động cơ

Thông số kỹ thuật động cơ:

Thông số	Đơn vị	Động cơ RHS 17 – 6006
Công suất đầu ra (sau hộp số)	W	65
Điện áp định mức	V	75
Dòng điện định mức	A	1.7
Mômen định mức T_N	In-lb	87
Mômen định mức T_N	Nm	98
Tốc độ định mức n_N	rpm	60
Mômen hãm liên tục	In-lb	100
Mômen hãm liên tục	Nm	11
Dòng đỉnh	A	43
Mômen cực đại đầu ra T_m	In-lb	300
Mômen cực đại đầu ra T_m	Nm	34
Tốc độ cực đại	rpm	80
Hằng số mômen (K_T)	In-lb/A	85
Hằng số mômen (K_T)	Nm/A	9.6
Hằng số điện B.E.M.F ( ảnh hưởng của tốc độ đến sđđ phần ứng )(Kb)	v/rpm	1.0
Mô men quán tính (J)	In-bl –sec²	0.79
Mô men quán tính (J)	Kgm²	0.089
Hằng số thời gian cơ khí	ms	4.7
Độ dốc đặc tính cơ	In-lb/rpm	18
Độ dốc đặc tính cơ	Nm/rpm	2.1
Hệ số momen nhớt ( Bf)	In-lb/rpm	0.48
Hệ số momen nhớt ( Bf)	Nm/rpm	5.4*10^-2
Tỷ số truyền	1:R	1:50
Tải trọng hướng tâm	lb	176
Tải trọng hướng tâm	N	784
Tải trọng hướng trục	lb	176
Tải trọng hướng trục	N	784
Công suất động cơ	W	100
Tốc độ định mức động cơ	rpm	3000
Điện trở phần ứng	Ω	4.8
Điện cảm phần ứng	mH	2.3
Dòng thời gian liên tục	ms	0.5
Dòng khởi động	A	0.36
Dòng không tải	A	0.7

CHƯƠNG 2: XÂY DỰNG MÔ HÌNH ĐIỀU KHIỂN TỐC ĐỘ ĐỘNG CƠ DC SERVO HARMONIC RHS 32-3018

2.1. Cấu trúc điều khiển tốc độ động cơ

Hình 2.1: Cấu trúc điều khiển số tốc độ động cơ phản hồi tốc độ từ Encoder

2.2. Xây dựng hệ phương trình tính toán động học động cơ Servo

DC Servo Harmonic RHS 32-3018 có các tham số chính:

R_ư= 4.8 Ω

L_ư = 2.3 mH

K_T = 9.6 Nm/A

K_e = 1 V/rpm

Bf = 5.4*10^-2 Nm/rpm

J = 0.089 Kgm²

M_C= 5.9 Nm

N_đm = 3000 rpm

Mô phỏng động cơ trên miền thời gian liên tục

Hình 2.2. Cấu trúc động cơ DC servo

Kết quả mô phỏng DC servo Harmonic RHS 17 – 6006 với điện áp định mức 75 V

Khi không có Mc :

Hình 2.3. Đặc tính tốc độ động cơ không tải.

Hình 2.4. Đặt tính dòng điện động cơ

Khi có Mc

Hình 2.5. Đặc tính tốc độ động cơ

Hình 2.6. Đặt tính dòng điện động cơ

Nhận xét: Đáp ứng đầu ra đúng theo giá trị đặt. Khi có Mc tốc độ giảm, dòng điện tăng

Mô phỏng động cơ trên miền thời gian gián đoạn

>> g1= tf(1,[2.3*10^-3 4.8])

>> G2=9.6

>> g3=tf(1, [0.089 5.4*10^-2])

>> G4=1

>> G0=G1*G2*G3

>> Gk=feedback(G0,g4)

>> Gz=c2d(Gk,0.01,’zoh’)

>> step(75*Gz)

Hình 2.7. Đặc tính ra với chu kì trích mẫu T=0.01.

Hình 2.8. Đặc tính ra với chu kì trích mẫu T=0.05.

Nhận xét: Khi tăng chu kỳ trích mẫu lớn hớn đáp ứng đầu ra nhanh hơn tuy nhiên là dạng đáp ứng không mịn.

2.2.1. Tổng hợp bộ điều khiển dòng theo Dead – Beat

Thực hiện trên Matlab

>> g1i=tf(1,[0.05 1]);

>> g2i=tf(1,[2.3*10^-3 4.8]);

>> g0i=g1i*g2i;

>> gki=feedback(g0i,1)

>> gzi=c2d(gki,0.01,’zoh’) ;

Ta được hàm gzi như sau :

Sampling time: 0.01chia cả 2 vế cho ta được

Theo phương pháp Dead – Beat

Chọn hàm L(z^-1) = l₀ =

Hình 2.10. Cấu trúc bộ điều khiển dòng

Kết quả mô phỏng.

Hình 2.11. Dạng đáp ứng dòng điện.

2.2.2. Thiết kế bộ điều khiển tốc độ

Sử dụng Matlab để tính toán:

>> g1w=9.6;

>> g2w=tf(1, [0.089 5.4*10^-2])

>> g2w=tf(1, [0.089 5.4*10^-2]);

>> g0w=g1w*g2w;

>> gkw=feedback(g0w,1) ;

>> gzw=c2d(gkw,0.01,’zoh’)

Transfer function:

0.6583

———–

z – 0.338

Sampling time: 0.01

>> gzw1=filt(0.6583,[1 -0.338],0.01)

Transfer function:

0.6583z^-1

——————–

1 – 0.338 z^-1

Sampling time: 0.01

Áp dụng phương pháp tính bộ điều khiển theo tiêu chuẩn tích phân:

Hàm truyền bộ điều khiển có dạng :

Chọn r₀ = U_max = 75 ;

P= -1 để có khâu tích phân trong bộ điều khiển

r1<= – r0(1-r0*b1)

r1<= – 75*(1-75*0.6583)

® r1 = -75

e0 = 1

e1 = 1-75*0.003948= 0.7039

e2 = 2.1992-0.003948*r1

I_Q= e₀² +e₁² +e₂²=6.33195-0.01736*r1+1.55867*10^-5*r1^2

Ta chọn được r1=-70.547

Ta có bộ điều khiển tốc độ như sau :

Ta có sơ đồ mô phỏng mạch vòng tốc độ như sau

Hình 2.12. sơ đồ mô phỏng mạch vòng tốc độ

Hình 2.13. Đáp ứng của tốc độ trên miền gián đoạn.

Kết Luận

Sau một kì học em đã hoàn thành bài tập lớn của môn học điều khiển số. Kết quả đạt được:

– Biết cách thiết kế bộ điều khiển số

– Hiểu sau về động cơ Servo

Một số điểm chưa đạt được: bộ điều khiển chưa tối ưu, tín hiệu ra chưa át với tín hiêuk đặt.

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 12, 2019

BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: Bài tập lớn Sức bền vật liệu

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-V%E1%BA%BC-K%E1%BB%B8-THU%E1%BA%ACT-1.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

Bài tập lớn Vẽ kỹ thuật 1 có hai phần:

Phần 1: Vẽ giao của hai đa diện và xét thấy khuất toàn Hình

^e¹ g₁ f₁

^B1

A₁

S₁

C₁

e₂

C₂

f₂

B₂^S²

^g2

A₂

^m1 ⁿ1 ^q1

a₁

b₁

c₁

q₂

^c2

m₂

ⁿ2 a₂

^b2

Đề 1

1

f₁	^g1	e	B
		1	1

S₁

A₁

C₁

e₂

C₂

f₂

S₂

B₂ g₂

a₁

^b1

ⁿ1

^c1

^m1

^c2

a₂

b₂

^A2

^q1

^m2	n	q₂
	2

Đề 2

2

^S1

S₂

B₁

e₁

^A1

^g1

^C1

f₁

^C2

B₂

A₂

g2 e2 ^f2

a₁

n₁

b₁

^c1

q₁

^m1

c₂

a₂

b₂

^m² n₂ q₂

Đề 3

3

a₁

n₁

b₁

c₁

^q1

m₁

^c2

^a2

b₂

m	n	q₂
2	2

B₁

A₁

	^e1
S₁	f₁
	f₁
	^C1
	g₁
	C₂

S₂

^B2

A₂

g2 e2 ^f2

Đề 4

4

m₁ n₁ q₁

a₁

b₁

c₁

^m2 q₂

c₂

^a2

_b₂ ⁿ2

f₁	g₁	e	B
		1	1

S₁

A₁

^C1

f₂	C₂

S₂

e₂

g₂

^B2

A₂

Đề 5

5

	^B1
	e₁
A₁	S₁
	S₁
	^g1
	C₁
	f₁
	C₂

B₂

^A2

^f2 e2 g2

^m1 ⁿ1 ^q1

m₂

q₂

n₂

^S2

^a1

b₁

^c1

c₂

a₂

b₂

Đề 6

6

^m1 ⁿ1 ^q1

a₁

b₁

c₁

_m₂ ^q2

c₂

a₂

n₂

b₂

^e¹ g₁ f₁

B₁

A₁

^S1

^C1

_C₂^f2

e₂

g₂ ^S2

B₂

A₂

Đề 7

7

m₁ n₁ q₁

a₁

^b1

^c1

q₂

^c2

m₂

a₂ ⁿ2

^b2

B₁

A₁

e₁

S₁

^f1

C₁

g₁

C₂

B₂^S²

A₂

^f2 e2 g2

Đề 8

8

^a1

b₁

n₁

c₁

^m1

q₁

c₂

^a2

b₂

m₂	n	q₂
	2

m₁	n₁	q₁
				a₁


				b₁
				c₁
				c₁
			^q2
			^q2
				c₂
m₂				c₂
m₂

ⁿ2 a₂

b₂

Đề 9

9

^m1	n	^q1
	1

a₁

^b1

c₁

^m2

^c2

q₂

ⁿ2 a₂

b₂

a₁

b₁

n₁

q₁ ^c¹

m₁

^c2

a₂

b₂

^m² n₂ q₂

Đề 10

10

HƯỚNG DẪN LÀM PHẦN 1

Trong phần này có 10 đề. Mỗi đề gồm có hai bài toán

Bài tập trình bày trên khổ giấy A4 (297;210). Hai hình làm trên hai tờ.

Sử dụng nét vẽ trong mỗi câu như sau:

Đường dóng, các yếu tố phụ trợ vẽ bằng nét liền mảnh có bề dày nét bằng b/3

Các giao tuyến thấy vẽ bằng nét liền đậm, nếu khuất thì vẽ bằng nét đứt (bề dày nét đứt cũng chọn là b/3)

Các Hình vẽ phải được trình bầy rõ ràng, sạch đẹp, không tẩy xoá. Vẽ các mũi tên chỉ quan hệ dóng. Khổ các chữ và số không được nhỏ hơn 3,5mm.
Khung bản vẽ kẻ bằng nét liền đậm cách các mép tờ giấy một khoảng 5mm. Chiều dầy b của nét liền đậm nên chọn từ 0,5 đến 0,7mm (riêng cạnh trái của khung bản vẽ kẻ cách mép trái của tờ giấy một khoảng 25mm). Tờ bìa được trình bày như Hình dưới. Dòng 1 quy định viết bằng chữ lớn, Khổ 10. Dòng 2 viết bằng chữ con, khổ 7. Dòng 3 viết bằng chữ lớn, khổ 20. Dòng 4, 5, 6 viết bằng chữ con khổ 7. Các chữ viết thẳng hoặc nghiêng 75⁰.

11

HƯỚNG DẪN LÀM PHẦN 2

Trong phần này có 10 đề. Mỗi đề có 03 hình chiếu trục đo, trên đó có ghi đầy đủ các kích thước của hình biểu diễn.
Yêu cầu: Sinh viên vẽ ba hình chiếu thẳng góc (Đứng, bằng, cạnh) từ hình chiếu trục đo tương ứng và ghi đầy đủ các kích thước trên các hình chiếu vuông góc.
Bài tập trình bày trên khổ giấy A4 (297;210).

Sử dụng nét vẽ trong mỗi câu như sau:

Các giao tuyến thấy vẽ bằng nét liền đậm (Nét đậm b), nếu khuất thì vẽ bằng nét đứt (bề dày nét đứt cũng chọn là b/3)

Các Hình vẽ phải được trình bầy rõ ràng, sạch đẹp, không tẩy xoá.

Khung bản vẽ kẻ bằng nét liền đậm cách các mép tờ giấy một khoảng 5mm. Chiều dầy b của nét liền đậm nên chọn từ 0,5 đến 0,7mm (riêng cạnh trái của khung bản vẽ kẻ cách mép trái của tờ giấy một khoảng 25mm).

12

Đề 1

R10

13

Đề 2

R16

14

Đề 3

15

Đề 4

L? xuyên su?t

Ø20

16

Đề 5

17

Đề 6

18

Đề 7

19

ĐỀ 8

20

Đề 9

21

Đề 10

22

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 12, 2019

BÀI TẬP LỚN TÍNH TOÁN SỨC KÉO ÔTÔ CÓ HỆ THỐNG TRUYỀN LỰC CƠ KHÍ

BÀI TẬP LỚN TÍNH TOÁN SỨC KÉO ÔTÔ CÓ HỆ THỐNG TRUYỀN LỰC CƠ KHÍ

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: Luận văn tốt nghiệp Thẩm định dự án đầu tư của Ngân Hàng Thương Mại

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/B%C3%80I-T%E1%BA%ACP-L%E1%BB%9AN-T%C3%8DNH-TO%C3%81N-S%E1%BB%A8C-K%C3%89O-%C3%94T%C3%94-C%C3%93-H%E1%BB%86-TH%E1%BB%90NG-TRUY%E1%BB%80N-L%E1%BB%B0C-C%C6%A0-KH%C3%8D.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: BÀI TẬP LỚN TÍNH TOÁN SỨC KÉO ÔTÔ CÓ HỆ THỐNG TRUYỀN LỰC CƠ KHÍ

TÍNH TOÁN SỨC KÉO ÔTÔ CÓ HỆ THỐNG TRUYỀN LỰC CƠ KHÍ

A/ NHỮNG THÔNG SỐ BAN ĐẦU VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH CHỌN:

I. Những dữ liệu cho theo thiết kế phác thảo:

Loại xe :

Tải trọng : 1750 Kg

V_max: 110 km/h = 30.56 m/s

f_min: 0,02

f_max: 0,04

i_max: 0,36

Hệ số bám :

Xe tham khảo :

Ta chọn xe tham khảo :

ISUZU Forward NKR 4×2

Loại hệ thống truyền lực : Cơ khí.

Loại động cơ : Động cơ Diesel 4JJ1-E2N

– 4 xylanh thẳng hàng, phun nhiên liệu trực tiếp, làm mát bằng nước, OHC

– D x S : (mm)

– Dung tích : 2999 cc

– N_max : 100/3000 (Kw/rpm)

– M_max : 220/2000 (Nm/rpm)

– Tỉ số nén :

Kích thước:

– Chiều rộng cơ sở của ô tô B=1.400(m)

– Chiều cao toàn bộ của ô tô H=2.210 (m)

Cỡ lốp:

– Trước: 7.00R16 12PR

– Sau: 7.00R16 12PR

Mitsubisi Canter 4×2

Loại hệ thống truyền lực : Cơ khí.

Loại động cơ : Động cơ Diesel 4D34 – 2AT5

– 4 xylanh thẳng hàng, phun nhiên liệu trực tiếp, làm mát bằng nước, OHC

– D x S : (mm)

– Dung tích : 3908 cc

– N_max : 110/2900 (Kw/rpm)

– M_max : 280/1600 (Nm/rpm)

– Tỉ số nén : 17,5:1

Kích thước:

– Chiều rộng cơ sở của ô tô B=1.39(m)

– Chiều cao toàn bộ của ô tô H=2.055 (m)

Cỡ lốp:

– Trước: 7.00R16 12PR

– Sau: 7.00R16 12PR

Huyndai HD 65 4×2

Loại hệ thống truyền lực : Cơ khí.

Loại động cơ : Động cơ Diesel D4DB

– 4 xylanh thẳng hàng, phun nhiên liệu trực tiếp, làm mát bằng nước, OHC

– D x S : (mm)

– Dung tích : 3568 cc

– N_max : 120/3200(Kw/rpm)

– M_max : 300/2000(Nm/rpm)

– Tỉ số nén : 18:1

Kích thước:

– Chiều rộng cơ sở của ô tô B=1475(m)

– Chiều cao toàn bộ của ô tô H=2.285 (m)

Cỡ lốp:

– Trước: 7.00R16 10PR

– Sau: 7.00R16 10PR

II. Những thông số chọn và tính chọn:

1. Trọng lượng không tải của ô tô (tự trọng hay trọng lượng thiết kế )

Hệ số khai thác K_G:

K_G= G_c/G₀

Với:

+ G_c: tải trọng chuyên chở.

+ G_o: tự trọng của ô tô.

Hệ số khai thác K_G được tra theo bảng 1.3 tài liệu tính toán sức kéo ô tô máy kéo.

=> Chọn K_G =1

(Kg)

2. Tính chọn trọng lượng toàn bộ của ô tô.

Trọng lượng xe đầy tải: G_a = G_o+ A.n + G_c

Trong đó:

+ A là trọng lượng trung bình của 1 hành khách. Ta chọn A=65(Kg)

+ n là số chỗ ngồi. Ở đây n=3(người)

è G_a = G_o + A.n + G_c= 1750+ 65*3 + 1750 = 3695(Kg)

3. Sự phân bố tải trọng động của ô tô ra các trục bánh xe khi đầy tải.

Ta sử dụng xe có một cầu chủ động(cầu sau).

Ta chọn :

m₁= 0,35 => G₁ = G_a. m₁ = 1293.25(N)

m₂ = 0,65 => G₂ = G_a . m₂ = 2401.75(N)

4. Hệ số dạng khí động học K, nhân tố cản khí động học W và diện tích cản chính diện F.

Nhân tố cản khí động học: W=K.F

Hệ số dạng khí động học K được tra theo bảng 1.3 tài liệu tính toán sức kéo ô tô máy kéo => Chọn K = 0,7 NS²/m⁴

Diện tích cản chính diện F:

F = m. B . H

Trong đó:

B – Chiều rộng cơ sở của ô tô (m)

H – Chiều cao toàn bộ của ô tô (m)

m – Hệ số điền đầy, chọn theo loại ô tô:

+ Đối với ô tô tải nặng và ô tô bus: m = 1,00-1,10.

+ Đối với ô tô con và ô tô tải nhẹ: m = 0,90 ¸ 0,95=> Chọn m=0.9.

Từ các xe tham khảo ta chọn:

B=1.4(m)

H=2.1 (m)

=> F = 0.9*1.4*2.1=2646(m²)

=> W = K . F = 0,7*2,646 = 1,8522 (NS²/m²).

5. Hiệu suất của hệ thống truyền lực, được chọn theo loại ôtô

– Đối với ô tô con và tải nhẹ: h_t = 0,85 ¸ 0,90

– Đối với ô tô tải nặng và khách: ht = 0,83 ¸ 0,85

– Đối với ô tô nhiều cầu chủ động: h_t = 0,75 ¸ 0,80

=> Chọn .

6. Tính chọn lốp xe:

Ta chọn cầu trước có 2 bánh, cầu sau có 4 bánh.

Trọng lượng được đặt lên mỗi bánh xe:

m₁= 0,35 => G₁ = G_a. m₁ = 1293.25(N)

m₂ = 0,65 => G₂ = G_a . m₂ = 2401.75(N)

Từ đó, ta chọn lốp như sau:

7.00R16 12PR cho cầu trước.

7.00R16 12PR cho cầu sau.

+ Các thông số hình học bánh xe cầu trước và sau:

B. CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ XÂY DỰNG ĐƯỜNG ĐẶC TÍNH NGOÀI CỦA ĐỘNG CƠ.

1. Xác định N_Vmax của động cơ ở chế độ vận tốc cực đại V_max của ô tô.

<kW>

Với:

+

=>

2. Chọn động cơ và xây dựng đường đặc tính ngoài của động cơ.

0a) Chọn động cơ:

Do yêu cầu sử dụng xe tải có tải trọng lớn nên ta chọn động cơ diesel có buồng cháy thống nhất cho quá trình tính toán.

1b) Xây dựng đường đặc tính ngoài lý tưởng.

* Điểm có tọa độ ứng với vận tốc cực đại:

Theo xe tham khảo, ta chọn sơ bộ các thông số sau:

Tỉ số truyền cầu chủ động :

Tỉ số truyền tăng ; i_ht = 0,7

Số vòng quay động cơ ứng với vận tốc cực đại của ô tô:

* Điểm có toạ độ ứng với công suất cực đại:

N_emaxcủa động cơ được chọn theo công thức thực nghiệm của Leidecman:

N_emax = N_V/[a(n_V/n_N)+b(n_V/n_N)²-c(n_V/n_N)³] (kW)

Trong đó:

+ n_N là số vòng quay động cơ ứng với công suất cực đại (N_emax).

Vì động cơ sử dụng là động cơ diesel, nên theo lý thuyết, ta có: n_N = n_V = 3518 (v/p)

+ Các hệ số a=0.5 ; b=1.5 ; c=1 khi chọn động cơ diesel có buồng cháy thống nhất

=> N_emax = N_vmax = 115.295(kW)

* Điểm bắt đầu làm việc của bộ điều tốc: n_emax = n_V + 300 = 3818 (v/p)

* Điểm có số vòng quay chạy không tải: n = 600 v/p

* Xây dựng đường đặc tính ngoài lý tưởng cho động cơ:

Vẽ các đồ thị N_e = f(n_e)

M_e = f(n_e,N_e)

Với:

Bảng n_e , K , N_e , M_e:

(v/p)	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
K	0.1	0.152	0.258	0.376	0.5	0.624
(W)	12149,21	17524,84	29746,11	43350,92	57647,5	71944,08
(Nmm)	219894,5	237892,9	269194,6	294236	313017	325537,7

ne (v/p)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
K	0.742	0.848	0.936	1	1.034	1.032
Ne (W)	85548,89	97770,16	107916,1	115295	119215	118984,4
Me (Nmm)	331798	331798	325537,7	313017	294236	269194,6

Ñoà thò:

3. Chọn động cơ và xác định đường đặc tính ngoài thực tế

C. TÍNH CHỌN TỈ SỐ TRUYỀN CỦA CẦU CHỦ ĐỘNG

i₀= ;

D. XÁC ĐỊNH TỈ SỐ TRUYỀN CỦA HỘP SỐ:

1 . Tỉ số truyền ở tay số 1:

Tỉ số truyền của hộp số được xác định bắt đầu từ số 1, phải thỏa mãn hai điều kiện sau: Lực kéo tiếp tuyến lớn nhất ở bánh xe chủ động phải thắng được lực cản tổng cộng lớn nhất của đường và lực kéo này phải thỏa mãn điều kiện bám:

Hay:

Lực kéo tiếp tuyến này cũng phải thỏa mãn điều kiện bám (tránh hiện tượng trượt quay của bánh xe chủ động) P_Kmax < P_j

2 . Tỉ số truyền các tay số trung gian:

Theo yêu cầu sử dụng đối với xe tải nặng, ta chọn hộp số có 5 số tới, một số lùi, tỉ số truyền phân bố theo cấp số điều hoà.

Vậy ta có các tay số sau:

i_h1 = 3.2; i_h2 = 1,85; i_h3 = 1,3; i_h4 = 1; i_h5 = 0,8

3 . Tay số lùi:

Ta chọn: i_R = i_h1 = 3,2

E. XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÂN BẰNG CÔNG SUẤT:

1. Phương trình cân bằng công suất của ô tô

N_e = N_r + N_f N_i+ N_W N_j + N_mk + N₀

Trong đó:

+ N_e – công suất của động cơ

+ N_r = N_e (1 – h_t) – công suất tiêu hao do ma sát trong hệ thống truyền lực.

+ N_f = fGVcosa /1000 – công suất tiêu hao để thắng lực cản lăn(kW).

+ N_i = GVsinsa /1000 – công suất tiêu hao để thắng lực cản dốc(kW).

+ N_W = KFV³ /1000 – công suất tiêu hao để thắng lực cản không khí(kW).

+ N_j = (G/g) d_i.J.V/1000 – công suất tiêu hao để thắng lực cản quán tính(kW).

+ N_mK=P_mk.V/1000 – công suất tiêu hao để thắng lực cản ở moóc kéo(kW).

+ N₀ = 0,1047.M₀. n₀ /1000 – công suất tiêu hao do các bộ phận thu công suất(kW).

Trong điều kiện đường bằng, xe chạy ổn định, không kéo moóc và không trích công suất, sự cân bằng công suất được tính:

N_e = N_r + N_f + N_W + N_d= N_f + N_K

Trong đó:
+ N_d = N₀N_iN_j+ N_mK là công suất dự dùng để leo dốc, truyền công suất ô tô làm việc ở các giá trị này.

+ N_K: Công suất kéo của ô tô ở bánh xe chủ động được tính :

N_K= N_e – N_r = N_e . h_t = N_f+ N_W + N_d

Xác định vận tốc của xe tại các tay số theo công thức sau:

V_i = 2pn_er_b/ (60i_t) = 0,1047 (m/s)

V_i = vận tốc ở tay số có tỉ số truyền i_hi

Bảng chế độ vận tốc tại các tay số :

	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
(m/s)	1.00252361	1.336698	2.005047	2.673396	3.341745363	4.010094
(m/s)	1.73409489	2.312127	3.46819	4.624253	5.780316303	6.93638
(m/s)	2.46775042	3.290334	4.935501	6.580668	8.225834739	9.871002
(m/s)	3.20807555	4.277434	6.416151	8.554868	10.69358516	12.8323
(m/s)	4.01009444	5.346793	8.020189	10.69359	13.36698145	16.04038

(m/s)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
(m/s)	4.678444	5.346793	6.015142	6.683491	7.35184	8.020189
(m/s)	8.092443	9.248506	10.40457	11.56063	12.7167	13.87276
(m/s)	11.51617	13.16134	14.8065	16.45167	18.09684	19.742
(m/s)	14.97102	17.10974	19.24845	21.38717	23.52589	25.6646
(m/s)	18.71377	21.38717	24.06057	26.73396	29.40736	32.08076

Bảng n_e , N_e , N_k , N_fi , N_wi , N_ji :

* Tay số 1 :

(v/p)	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
(W)	12149,21	17524,84	29746,11	43350,92	57647,5	71944,08
(kW)	10.3268285	14.89611	25.28419	36.84828	49.000375	61.15247
(kW)	0.14817299	0.197564	0.296346	0.395128	0.493909965	0.592692
(kW)	0.00186626	0.004424	0.01493	0.03539	0.06912067	0.119441
=(kW)	10.1767893	14.69413	24.97292	36.41776	48.43734436	60.44034
(kW)	0.15003925	0.201988	0.311276	0.430518	0.563030635	0.712132

(v/p)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
(W)	85548,89	97770,16	107916,1	115295	119215	118984,4
(kW)	72.71656	83.10464	91.72869	98.00075	101.3328	101.1367
(kW)	0.691474	0.790256	0.889038	0.98782	1.086602	1.185384
(kW)	0.189667	0.283118	0.403112	0.552965	0.735997	0.955524
=(kW)	71.83542	82.03126	90.43654	96.45996	99.51015	98.99583
(kW)	0.881141	1.073374	1.29215	1.540785	1.822599	2.140908

Xeùt taïi n = 3518 voøng/phuùt thì coâng suaát ñaït giaù trò lôùn nhaát

Suy ra

Ta coù

Do chaïy treân ñuôøng baèng , xe khoâng coù mooùc neân , neân

Tay soá 2:

(v/p)	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
(W)	12149.21	17524.84	29746.11	43350.92	57647.5	71944.08
(kW)	10.3268285	14.89611	25.28419	36.84828	49.000375	61.15247
(kW)	0.25629922	0.341732	0.512598	0.683465	0.85433075	1.025197
(kW)	0.00965843	0.022894	0.077267	0.183152	0.357719563	0.618139
=(kW)	10.0608708	14.53149	24.69433	35.98166	47.78832469	59.50913
(kW)	0.26595765	0.364626	0.589866	0.866617	1.212050313	1.643336

(v/p)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
(W)	85548.89	97770.16	107916.1	115295	119215	118984.4
(kW)	72.71656	83.10464	91.72869	98.00075	101.3328	101.1367
(kW)	1.196063	1.366929	1.537795	1.708661	1.879528	2.050394
(kW)	0.981582	1.465219	2.08622	2.861757	3.808998	4.945115
=(kW)	70.53891	80.27249	88.10467	93.43033	95.64422	94.14123
(kW)	2.177646	2.832149	3.624016	4.570418	5.688526	6.995509

* Tay soá 3 :

(v/p)	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
(W)	12149.21	17524.84	29746.11	43350.92	57647.5	71944.08
(kW)	10.3268285	14.89611	25.28419	36.84828	49.000375	61.15247
(kW)	0.36473351	0.486311	0.729467	0.972623	1.215778374	1.458934
(kW)	0.02783502	0.065979	0.22268	0.527835	1.030926777	1.781441
=(kW)	9.93425996	14.34382	24.33205	35.34782	46.75366985	57.91209
(kW)	0.39256854	0.552291	0.952147	1.500457	2.246705152	3.240376

(v/p)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
(W)	85548.89	97770.16	107916.1	115295	119215	118984.4
(kW)	72.71656	83.10464	91.72869	98.00075	101.3328	101.1367
(kW)	1.70209	1.945245	2.188401	2.431557	2.674712	2.917868
(kW)	2.828863	4.222676	6.012365	8.247414	10.97731	14.25153
=(kW)	68.1856	76.93671	83.52792	87.32178	87.68073	83.96734
(kW)	4.530953	6.167921	8.200766	10.67897	13.65202	17.1694

* Tay soá 4:

(v/p)	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
(W)	12149.21	17524.84	29746.11	43350.92	57647.5	71944.08
(kW)	10.3268285	14.89611	25.28419	36.84828	49.000375	61.15247
(kW)	0.47415357	0.632205	0.948307	1.26441	1.580511887	1.896614
(kW)	0.06115355	0.144957	0.489228	1.159652	2.26494613	3.913827
=(kW)	9.79152139	14.11895	23.84666	34.42422	45.15491698	55.34203
(kW)	0.53530711	0.777161	1.437535	2.424062	3.845458017	5.810441

(v/p)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
(W)	85548.89	97770.16	107916.1	115295	119215	118984.4
(kW)	72.71656	83.10464	91.72869	98.00075	101.3328	101.1367
(kW)	2.212717	2.528819	2.844921	3.161024	3.477126	3.793229
(kW)	6.215012	9.277219	13.20917	18.11957	24.11715	31.31062
=(kW)	64.28883	71.2986	75.6746	76.72016	73.73848	66.0329
(kW)	8.427729	11.80604	16.05409	21.28059	27.59427	35.10384

* Tay soá 5:

(v/p)	527.7	703.6	1055.4	1407.2	1759	2110.8
(W)	12149.21	17524.84	29746.11	43350.92	57647.5	71944.08
(kW)	10.3268285	14.89611	25.28419	36.84828	49.000375	61.15247
(kW)	0.59269196	0.790256	1.185384	1.580512	1.975639859	2.370768
(kW)	0.11944052	0.283118	0.955524	2.264946	4.42372291	7.644193
=(kW)	9.61469602	13.82274	23.14329	33.00282	42.60101223	51.13751
(kW)	0.71213248	1.073374	2.140908	3.845458	6.399362768	10.01496

(v/p)	2462.6	2814.4	3166.2	3518	3869.8	4221.6
(W)	85548.89	97770.16	107916.1	115295	119215	118984.4
(kW)	72.71656	83.10464	91.72869	98.00075	101.3328	101.1367
(kW)	2.765896	3.161024	3.556152	3.95128	4.346408	4.741536
(kW)	12.1387	18.11957	25.79915	35.38978	47.1038	61.15355
=(kW)	57.81197	61.82404	62.37338	58.65969	49.88254	35.24166
(kW)	14.90459	21.28059	29.3553	39.34106	51.45021	65.89508

F. XAÂY DÖÏNG ÑOÀ THÒ CAÂN BAÈNG LÖÏC KEÙO:

1. Phöông trình caân baèng löïc keùo cuûa oâ toâ

P_K = P_f P_i+ P_W P_j + P_mK

Trong ñoù: P_f = f.G.cosa (N) – löïc caûn laên.

P_W =K.F.V2 (N) – löïc caûn gioù.

P_i = G.sina (N) – löïc caûn leân doác.

P_j = (N) – löïc caûn taêng toác.

P_mK(N) – löïc keùo ôû mooùc keùo.

Löïc keùo baùnh xe chuû ñoäng P_K ñöôïc tính:

P_K = (N)

C₁ = (N) – haèng soá tính toaùn

Ñieàu kieän chuyeån ñoäng: Xe chaïy treân ñöôøng baèng(), ñaày taûi, khoâng keùo mooùc, khoâng trích coâng suaát.

Lực kéo dư P_d= P_i P_j P_mK dùng để leo dốc, tăng tốc và kéo moóc.

Bảng v , M_e , P_k , P_f , P_w , P_j :

* Tay số 1:

V(m/s)	1.00252361	1.336698	2.005047	2.673396	3.341745363	4.010094
	219894.5	237892.9	269194.6	294236	313017	325537.7
	10300.8357	11143.96	12610.27	13783.32	14663.10747	15249.63
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	1.86156025	3.30944	7.446241	13.23776	20.68400281	29.78496
	10151.1741	10992.85	12455.03	13622.28	14494.62346	15072.05
	149.66156	151.1094	155.2462	161.0378	168.4840028	177.585

V(m/s)	4.678444	5.346793	6.015142	6.683491	7.35184	8.020189
	331798	331798	325537.7	313017	294236	269194.6
	15542.89	15542.89	15249.63	14663.11	13783.32	12610.27
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	40.54065	52.95105	67.01617	82.73601	100.1106	119.1399
	15354.55	15342.14	15034.82	14432.57	13535.41	12343.33
	188.3406	200.751	214.8162	230.536	247.9106	266.9399

* Tay soá 2:

V(m/s)	1.73409489	2.312127	3.46819	4.624253	5.780316303	6.93638
	219894.5	237892.9	269194.6	294236	313017	325537.7
	5955.17063	6442.602	7290.313	7968.483	8477.109004	8816.194
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	5.56972301	9.90173	22.27889	39.60692	61.88581117	89.11557
	5801.80091	6284.901	7120.234	7781.076	8267.423193	8579.278
	153.369723	157.7017	170.0789	187.4069	209.6858112	236.9156

V(m/s)	8.092443	9.248506	10.40457	11.56063	12.7167	13.87276
	331798	331798	325537.7	313017	294236	269194.6
	8985.735	8985.735	8816.194	8477.109	7968.483	7290.313
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	121.2962	158.4277	200.51	247.5432	299.5273	356.4623
	8716.639	8679.507	8467.884	8081.766	7521.156	6786.051
	269.0962	306.2277	348.31	395.3432	447.3273	504.2623

* Tay số 3:

V(m/s)	2.46775042	3.290334	4.935501	6.580668	8.225834739	9.871002
	219894.5	237892.9	269194.6	294236	313017	325537.7
	4184.7145	4527.234	5122.923	5599.475	5956.887408	6195.163
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	11.279513	20.05247	45.11805	80.20987	125.3279223	180.4722
	4025.63499	4359.382	4930.005	5371.465	5683.759486	5866.891
	159.079513	167.8525	192.9181	228.0099	273.1279223	328.2722

V(m/s)	11.51617	13.16134	14.8065	16.45167	18.09684	19.742
	331798	331798	325537.7	313017	294236	269194.6
	6314.3	6314.3	6195.163	5956.887	5599.475	5122.923
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	245.6427	320.8395	406.0625	501.3117	606.5871	721.8888
	5920.858	5845.661	5641.301	5307.776	4845.087	4253.234
	393.4427	468.6395	553.8625	649.1117	754.3871	869.6888

* Tay số 4:

V(m/s)	3.20807555	4.277434	6.416151	8.554868	10.69358516	12.8323
	219894.5	237892.9	269194.6	294236	313017	325537.7
	3219.01115	3482.488	3940.71	4307.288	4582.221083	4765.51
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	19.062377	33.88867	76.24951	135.5547	211.8041887	304.998
	3052.14878	3300.799	3716.66	4023.933	4222.616895	4312.712
	166.862377	181.6887	224.0495	283.3547	359.6041887	452.798

V(m/s)	14.97102	17.10974	19.24845	21.38717	23.52589	25.6646
	331798	331798	325537.7	313017	294236	269194.6
	4857.154	4857.154	4765.51	4582.221	4307.288	3940.71
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	415.1362	542.2187	686.2456	847.2168	1025.132	1219.992
	4294.218	4167.135	3931.465	3587.204	3134.356	2572.918
	562.9362	690.0187	834.0456	995.0168	1172.932	1367.792

* Tay số 5:

V(m/s)	4.01009444	5.346793	8.020189	10.69359	13.36698145	16.04038
	2575.20892	2785.99	3152.568	3445.83	3665.776867	3812.408
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	29.784964	52.95105	119.1399	211.8042	330.9440449	476.5594
	2397.62396	2585.239	2885.628	3086.226	3187.032822	3188.049
	177.584964	200.751	266.9399	359.6042	478.7440449	624.3594
	2575.20892	2785.99	3152.568	3445.83	3665.776867	3812.408

V(m/s)	18.71377	21.38717	24.06057	26.73396	29.40736	32.08076
	3885.723	3885.723	3812.408	3665.777	3445.83	3152.568
	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8	147.8
	648.6503	847.2168	1072.259	1323.776	1601.769	1906.238
	3089.273	2890.706	2592.349	2194.201	1696.261	1098.53
	796.4503	995.0168	1220.059	1471.576	1749.569	2054.038
	2054.0377	3536.667	7772.751	13703.27	21328.21887	30647.6

XÂY DỰNG ĐỒ THỊ ĐẶC TÍNH ĐỘNG LỰC HỌC:

Nhân tố động lực học được tính theo công thức sau:

Bảng v, D:

* Tay số 1:

V (m/s)	2,256	2,780	3,985	4,150	4,598
Pk (N)	10129	11546,8	13078,6	14292	12617,6
Pw (N)	9,16	13,91	28,58	31,00	38,05
D	0.27	0.30	0.34	0.37	0.39
V (m/s)	4,985	5,089	5,168	5,708	5,980
Pk (N)	10096,8	9730,7	10101,6	9178,5	9935,4
Pw (N)	44,7	46,6	48,1	58,6	64,4
D	0.41	0.41	0.41	0.39	0.37

* Tay soá 2:

V (m/s)	1.73409489	2.312127	3.46819	4.624253	5.780316303
Pk (N)	3001.388	3130.758	3208.380	3234.254	3208.380
Pw (N)	10.817	24.337	43.267	67.604	97.350
D	0.16	0.17	0.19	0.14	0.22
V (m/s)	8.092443	9.248506	10.40457	11.56063	12.7167
Pk (N)	3001.388	2820.270	2587.403	2302.789	1966.427
Pw (N)	173.066	219.037	270.416	327.204	389.399
D	0.24	0.24	0.23	0.22	0.20

* Tay soá 3:

V (m/s)	2.46775042	3.290334	4.935501	6.580668	8.225834739
Pk (N)	2573.19	2684.103	2750.651	2772.834	2750.651
Pw (N)	14.716	33.111	58.864	91.976	132.445
D	0.11	0.12	0.14	0.15	0.12
V (m/s)	11.51617	13.16134	14.8065	16.45167	18.09684
Pk (N)	2573.19	2417.911	2218.267	1974.258	1685.883
Pw (N)	235.458	298.001	367.903	445.163	529.780
D	0.16	0.16	0.15	0.15	0.14

* Tay soá 4:

V (m/s)	3.20807555	4.277434	6.416151	8.554868	10.69358516
Pk (N)	2000.925	2087.172	2138.920	2156.169	2138.920
Pw (N)	24.34	54.76	97.35	152.11	219.04
D	0.09	0.09	0.10	0.11	0.13
V (m/s)	14.97102	17.10974	19.24845	21.38717	23.52589
Pk (N)	2000.925	1880.180	1724.936	1535.193	1310.951
Pw (N)	389.40	492.83	608.44	736.21	876.15
D	0.12	0.12	0.11	0.10	0.09

* Tay soá 5:

V (m/s)	4.01009444	5.346793	8.020189	10.69359	13.36698145
Pk (N)	2000.925	2087.172	2138.920	2156.169	2138.920
Pw (N)	24.34	54.76	97.35	152.11	219.04
D	0.07	0.07	0.08	0.09	0.09
V (m/s)	18.71377	21.38717	24.06057	26.73396	29.40736
Pk (N)	2000.925	1880.180	1724.936	1535.193	1310.951
Pw (N)	389.40	492.83	608.44	736.21	876.15
D	0.09	0.08	0.07	0.06	0.05

2. Ñoà thò nhaân toá ñoäng löïc hoïc:

Khi oâ toâ chuyeån ñoäng vôùi taûi troïng thay ñoåi, ñaëc tính ñoäng löïc hoïc cuõng seõ thay ñoåi, coù theå aùp duïng ñoà thò tia ñeå khaûo saùt, ñoà thò tia naøy ñöôïc xaây döïng veà phía beân traùi ñoà thò D, caùc tia coù goùc nghieâng ôû goùc toïa ñoä vôùi:

tga = = ;

a – goùc nghieâng cuûa tia öùng vôùi soá phaàn traêm taûi troïng söû duïng so vôùi taûi ñònh möùc cuûa xe.

D vaø D_x – nhaân toá ñoäng löïc hoïc cuûa oâ toâ ôû taûi ñònh möùc G_t vaø ôû taûi G_tx.

G_x – troïng löôïng toaøn boä cuûa oâ toâ ôû taûi G_tx: G_x = G_o + G_tx.

G_tx – taûi troïng cuûa oâ toâ.

Caùc goùc tia:

Gtx/Gt	Gtx	Gx=Go+Gtx	tga=Gx/Ga	a
0	0	1320	0.804878	38.83
0.1	32	1352	0.82439	39.50
0.2	64	1384	0.843902	40.16
0.4	128	1448	0.882927	41.44
0.6	192	1512	0.921951	42.67
0.8	256	1576	0.960976	43.86
1	320	1640	1	45.00
1.2	384	1704	1.039024	46.10
1.4	448	1768	1.078049	47.15
1.6	512	1832	1.117073	48.17
1.8	576	1896	1.156098	49.14

H. XAÂY DÖÏNG ÑOÀ THÒ ÑAÏT TÍNH TAÊNG TOÁC:

1. Ñoà thò gia toác cuûa oâ toâ

Gia toác cuûa oâ toâ khi chuyeån ñoäng khoâng oån ñònh ñöôïc tính nhö sau:

(theâm giaûi thích caùc soá lieäu ,choïn = f min)

Khi tính gia toác treân ñöôøng baèng (ñöôøng khoâng coù ñoä doác, i=0); y = f.

d_i: heä soá tính ñeán aûnh höôûng cuûa caùc khoái löôïng quay, coù theå tính theo coâng thöùc kinh nghieäm: d_i = 1,03 + a.

Choïn a = 0,05 =>

Vì D laø haøm soá cuûa vaän toác, neân j cuõng laø moät haøm töông töï, ôû caùc soá truyeàn khaùc nhau. Theo töøng vaän toác, ta laäp ñöôïc baûng tính toaùn. Töø caùc soá lieäu cuûa baûng naøy, laäp ñoà thò gia toác j = f(V) vaø gia toác ngöôïc 1/j = f (V), ñoà thò gia toác ngöôïc seõ duøng ñeå tính thôøi gian vaø quaõng ñöôøng taêng toác.

Baûng v , D , j , 1/j:

* Tay soá 1:

V (m/s)	1.00252361	1.336698	2.005047	2.673396	3.341745363	4.010094
D	0.27872731	0.301506	0.341078	0.372668	0.396276684	0.411904
j (m/s²)	1.67786842	1.825591	2.082217	2.287082	2.440186016	2.54153
1/j (s²/m)	0.59599429	0.547768	0.480257	0.437238	0.409804824	0.393464

V (m/s)	4.678444	5.346793	6.015142	6.683491	7.35184	8.020189
D	0.419549	0.419214	0.410896	0.394597	0.370317	0.338055
j (m/s²)	2.591112	2.588934	2.534995	2.429295	2.271835	2.062613
1/j (s²/m)	0.385935	0.386259	0.394478	0.411642	0.440173	0.484822

* Tay soá 2:

V (m/s)	1.73409489	2.312127	3.46819	4.624253	5.780316303	6.93638
D	0.16101762	0.174092	0.196699	0.214584	0.22774623	0.236186
j (m/s²)	0.91451113	0.9993	1.145909	1.261893	1.347251815	1.401985
1/j (s²/m)	1.09348041	1.000701	0.87267	0.79246	0.742251737	0.713274

V (m/s)	8.092443	9.248506	10.40457	11.56063	12.7167	13.87276
D	0.239904	0.238899	0.233171	0.222722	0.20755	0.187655
j (m/s²)	1.426094	1.419577	1.382435	1.314667	1.216275	1.087257
1/j (s²/m)	0.701216	0.704435	0.723362	0.760649	0.822183	0.919746

* Tay soá 3:

V (m/s)	2.46775042	3.290334	4.935501	6.580668	8.225834739	9.871002
D	0.11294817	0.121981	0.137424	0.149371	0.15782299	0.162779
j (m/s²)	0.91451113	0.9993	1.145909	1.261893	1.347251815	1.401985
1/j (s²/m)	1.09348041	1.000701	0.87267	0.79246	0.742251737	0.713274

V (m/s)	11.51617	13.16134	14.8065	16.45167	18.09684	19.742
D	0.16424	0.162205	0.156674	0.147648	0.135126	0.119108
j (m/s²)	1.426094	1.419577	1.382435	1.314667	1.216275	1.087257
1/j (s²/m)	0.701216	0.704435	0.723362	0.760649	0.822183	0.919746

* Tay soá 4:

V (m/s)	3.20807555	4.277434	6.416151	8.554868	10.69358516	12.8323
D	0.08660213	0.093332	0.104586	0.112902	0.118279212	0.120718
j (m/s²)	0.61668641	0.678995	0.783206	0.860205	0.909992707	0.93257
1/j (s²/m)	1.62156971	1.472764	1.276804	1.162514	1.098909906	1.072306

V (m/s)	14.97102	17.10974	19.24845	21.38717	23.52589	25.6646
D	0.120217	0.116778	0.1104	0.101083	0.088827	0.073632
j (m/s²)	0.927935	0.89609	0.837033	0.750765	0.637287	0.496596
1/j (s²/m)	1.077662	1.11596	1.194696	1.331974	1.569153	2.013708

* Tay soá 5:

V (m/s)	4.01009444	5.346793	8.020189	10.69359	13.36698145	16.04038
D	0.06888833	0.073966	0.082095	0.087524	0.09025258	0.09028
j (m/s²)	0.46034213	0.508153	0.584703	0.635823	0.66151205	0.661771
1/j (s²/m)	2.17229736	1.96791	1.710269	1.572765	1.511688259	1.511097

V (m/s)	18.71377	21.38717	24.06057	26.73396	29.40736	32.08076
D	0.087607	0.082233	0.074158	0.063383	0.049907	0.03373
j (m/s²)	0.636599	0.585997	0.509965	0.408503	0.28161	0.129286
1/j (s²/m)	1.570847	1.706492	1.960918	2.447965	3.551016	7.734785

2. Ñoà thò thôøi gian vaø quãng đường tăng tốc của ô tô

Quãng đường tăng tốc của ôtô được tính theo công thức:

S =

Kết quả tính được đưa vào bảng 1.13. Từ kết quả này vẽ đồ thị t = f(V) hình1.8.

Sử dụng đồ thị t = f(V) và dùng phương pháp tích phân đồ thị hình 1.8, tính phần diện tích F giữa đường cong và khoảng tung độ t_i tương ứng với V_i và lập bảng 1.14.

Các giá trị S_i được tính như sau:

Trong đó: C – tỉ lệ xích của thời gian tăng tốc (s/mm).

Bảng 1.14

Khoảng V_i m/s	1,4 ¸ 2,8	2,8 ¸ 5,6	5,6 ¸ 14	14¸28	28¸54
Khoảng t_i (giây)	t₁	t₂	t₃
F_i (mm²⁾	F₁	F₂	F₃
F_i (mm²)	F₁	F₁+F₂
S (m)	S₁	S₂	S₃	…	S_n

Khoảng V_i m/s	1,4 ¸ 2,8	2,8 ¸ 5,6	5,6 ¸ 14	14¸28	28¸54
Khoảng t_i (giây)
F_i (mm²⁾	2.1	4.2	9.8	21	41
F_i (mm²)	2.1	6.3	16.1	37.1	78.1
S (m)	S₁	S₂	S₃	…	S_n

Sau đó theo bảng 1.14 lập đồ thị S = f(V) từ V₀ đến 0,9 V_max như hình 1.8.

Trong thực tế có sự ảnh hưởng của thời gian chuyển số giữa các số truyền đến quá trình tăng tốc, vì vậy đồ thị thực tế của thời gian tăng tốc và quãng đường tăng tốc có dạng như hình 1.9, với DV_c là tốc độ giảm vận tốc chuyển động khi sang số.

DV_c = y.g.t_c/d_i; (m/s)

tc – thời gian chuyển số:

ôtô có động cơ xăng: t_c = (0,5 ¸1,5) s;

ô tô có động cơ Diesel: t_c= (1,0 ¸ 4) s

g = 9,81 m/s² – gia tốc trọng trường;

Y – hệ số cản tổng cộng của đường;

Quãng đường xe chạy được trong thời gian chuyển số được tính:

S_c= V_c.t_c, (m)

V_đ: vận tốc ở khi bắt đầu chuyển số (m/s),

Thời gian tăng tốc ở ô tô con hiện đại là (10 ¸ 15) giây, xe buýt và tải là (25¸40) giây.

Quãng đường tăng tốc của ô tô đời mới khoảng (400¸900) m.

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 12, 2019

THIẾT KẾ BỘ KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ ROTO LỒNG SÓC

THIẾT KẾ BỘ KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ ROTO LỒNG SÓC

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/THI%E1%BA%BET-K%E1%BA%BE-B%E1%BB%98-KH%E1%BB%9EI-%C4%90%E1%BB%98NG-M%E1%BB%80M-%C4%90%E1%BB%98NG-C%C6%A0-KH%C3%94NG-%C4%90%E1%BB%92NG-B%E1%BB%98-ROTO-L%E1%BB%92NG-S%C3%93C.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: THIẾT KẾ BỘ KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ ROTO LỒNG SÓC

ĐỀ TÀI

THIẾT KẾ BỘ KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ ROTO LỒNG SÓC

Thông số động cơ:

P=120kw

n=1490v/phút

cosj=0.93

M_kđ/M_đm=1.1

M_max/M_đm=2

I_kđ/I_dm=6

J=1.6kg/m²

U₁=220/380V

Yêu cầu nội dung thiết kế đồ án :

Giới thiệu chung về chủng loại thiết bị được giao nhiệm vụ thiết kế
Đề xuất các phương án tổng thể, phân tích ưu nhược điểm của từng phương án, để đi đến phương án chọn lựa phù hợp để thiết kế mạch lực và mạch điều khiển
Thuyết minh sự hoạt động của sơ đồ kèm theo hình vẽ minh họa
Tính toán mô phỏng mạch lực bằng phần mềm PSim
Tính toán mô phỏng mạch điều khiển
Kết luận
Tài liệu tham khảo

Phần I GIỚI THIỆU CHUNG

CHƯƠNG I : LỜI MỞ ĐẦU

Do yêu cầu của công việc cũng như khả năng làm việc của mạch điện không đồng bộ nên cho đến nay nó được sử dụng rộng rãi nhất trong các ngành kinh tế quốc dân với công suất từ vài chục đến hàng nghìn kilôoat.

Trong công nghiệp thường dùng máy điện không đồng bộ làm nguồn động lực cho máy cán thép loại vừa và nhỏ, động lực cho các máy công cụ ở các nhà máy công nghiệp nhẹ…

Trong hầm mỏ dùng làm máy tời hay quạt gió.

Trong nông nghiệp dùng làm máy bơm hay máy gia công sản phẩm.

Trong đời sống hàng ngày máy điện không đồng bộ cũng dần chiếm một vị trí quan trọng :quạt gió, máy quay đĩa, động cơ trong tủ lạnh….

Bởi nó có những ưu điểm nổi bật hơn hẳn so với máy điện một chiều cũng như máy điện đồng bộ, đó là :

Có kết cấu đơn giản, dễ chế tạo, làm việc chắc chắn, vận hành tin cậy. Chi phí vận hành và bảo trì sửa chữa thấp, hiệu suất cao, giá thành hạ.

Máy điện không đồng bộ sử dụng trực tiếp lưới điện xoay chiều do đó không cần phải tốn kếm thêm chi phí cho các thiết bị biến đổi.

Tuy nhiên, máy điện không đồng bộ chủ yếu được sử dụng ở chế độ động cơ, nên nó cũng có một số nhược điểm là dòng khởi động của động cơ không đồng bộ thường lớn (từ 4 đến 7 lần dòng định mức). Dòng điện mở máy quá lớn không những làm cho bản thân máy bị nóng mà còn làm cho điện áp lưới giảm sút nhiều (hiện tượng sụt áp lưới điên), nhất là đối với lưới điện công suất nhỏ.

Do đó vấn đề đặt ra là ta cần phải giảm được dòng điện mở máy của động cơ không đồng bộ , đặc biệt là với động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc. Bởi vì việc tác động vào động cơ rôto lồng sóc khó khăn hơn so với động cơ không đồng bộ rôto dây quấn. Tuy nhiên, hiện nay với việc áp dụng những ứng dụng của điện tử thì công việc đó đã trở nên dễ dàng hơn.

ChươngII

Các phương pháp mở máy

2.1-Mở máy động cơ điện không đồng bộ:

Khi bắt đầu mở máy thì roto đang đứng yên, hệ số trượt s=1 nên trị số dòng điện mở máy tính theo mạch điện thay thế bằng :

Từ công thức trên ta thấy , dòng điện khởi động động cơ không đồng bộ phụ thuộc vào bản thân cấu tạo của động cơ và phụ thuộc nhiều vào điện áp lưới .

Trên thực tế , do mạch từ tản bão hòa rất nhanh, điện kháng giảm xuống nên dòng điện mở máy còn lớn hơn so với trị số tính theo công thức trên,ở điện áp định mức .thường dòng mở máy bằng 4 đến 7 lần dòng định mức .Điều đó không những làm cho động cơ nhanh bị hỏng mà còn làm cho điện áp lưới mỗi khi khi khởi động giảm nhiều .Do đó nhất thiết ta phải làm giảm dòng điện mở máy .

2.2-Các phương pháp mở máy :

Các yêu cầu mở máy cơ bản :

Phải có mômen mở máy đủ lớn để thích ứng với đặc tính cơ của tải .
Dòng điện mở máy càng nhỏ càng tốt .
Phương pháp mở máy và thiết bị cần dùng đơn giản , rẻ tiền , chắc chắn
Tổn hao công suất trong quá trình mở máy càng nhỏ càng tốt

2.2.1-Mở máy trực tiếp động cơ điện rôto lồng sóc :

Đây là phương pháp đơn giản nhất, ta đóng trực tiếp động cơ điện vào lưới điện .Khi đó điện áp U₁ đặt vào dây quấn stato bằng điện áp lưới (như hình vẽ).Do đó dòng điện mở máy lớn , nếu quán tính của tải lớn thời gian mở máy dài thì sẽ có thể làm cho máy sinh nhiệt và

ảnh hưởng điện áp lưới.

.

2.2.2-Hạ điện áp mở máy:

Từ công thức của dòng điện mở máy ta thấy, nếu giảm điện áp đặt vào stato khi mở máy thì sẽ giảm được dòng điện mở máy. Nhưng hạ điện áp mở máy thì cũng sẽ làm cho mômen khởi động giảm xuống.

Do đó ta chỉ dùng phương pháp này cho những thiết bị mở máy cỡ nhỏ.

2.3-Các phương án:

-Nối điện kháng trực tiếp vào mạch điện stato: Khi mở máy trong mạch điện stato đặt nối tiếp một điện kháng, sau khi mở máy song thì điện kháng này bị nối ngắn mạch.

-Dùng biện pháp tự ngẫu: Ta sử dụng một máy biến áp tự ngẫu, bên cao áp nối với lưới điện, bên hạ áp nối với động cơ điện. Sau khi mở máy song thì biến áp tự ngẫu được ngắt ra khỏi mạch động lực(động cơ )

-Mở máy bằng phương pháp thay đổi nối Υ-∆: phương pháp này thích ứng với những máy khi làm việc bình thường ở chế độ đấu tam giác, khi mở máy ta đổi thành sao.

-Dùng bộ điều áp xoay chiều ba pha dùng ba triac đấu song song với nhau.

* Phân tích ưu nhược điểm của tưng phương pháp mở máy:

+ Cả bốn phương pháp trên đều có tác dụng hạ dòng mở máy nhưng trong qua trình hoạt động của động cơ khi dòng tăng đột ngột vì một lý do nào đó thì 4 phương pháp trên không đáp ứng được(không hạn chế được dòng đó) vì vậy ta dùng bộ điều áp xoay chiều 3 pha.

Ưu điểm của bộ điều áo xoay chiều 3 pha khi điều chỉnh góc α thích hợp của các xung điều khiển đặt vào các thyristor là có thể hạ được điện áp đặt vào stasto và do đó có thể hạn chế được dòng qua động cơ. Và vẫn còn tham gia vào mạch trong quá trình hoạt động của động cơ .

Tuy nhiên nhược điểm của phương pháp này là dòng điện và điện áp đều không sin. Nhưng do thời gian mở máy rất nhỏ (từ 1-3 giây) nên t vẫn có thể sử dụng được .

Vì vậy ta quyết định chọn phương án dùng bộ điều áp xoay chiều 3 pha để làm bộ khởi động cho động cơ không đồng bộ 3 pha rôto lồng sóc.

2.4- Phương pháp dùng bộ điều áp xoay chiều 3 pha:

Ta sử dụng 6 thyristor đấu song song ngược theo sơ đồ như hình vẽ. Khi ta cấp điện áp xoay chiều vào ba đầu A, B, C, do còn phụ thuộc vào góc mở van của các thyristor nên ta sẽ có 3 dạng điện áp đặt vào động cơ ứng với 3 vùng của góc mở van. Các điện áp này đều nhỏ hơn so với điện áp vào .

2.5- Phân tích hoạt động của bộ điều áp xoay chiều 3 pha:

-Vì động cơ không động cơ không đồng bộ có thể coi như là một phụ tải gồm có điện áp trở và cuộn cảm nối tiếp nhau, trong đo:

+Điện trở rôto biến thiên theo tốc độ quay.

+Điện cảm phụ thuộc vào vị trí tương đối giữa dây quấn rôto và stato.

+ Góc pha giữa dòng điện và điện áp cũng biến thiên theo tốc đọ quay ω= ω(s).

-Do tính chất tự nhiên của mạch điện (có điện cảm)nên nếu trong khoảng v < ω mà đặt xung điều khiển vào các van bán dẫn thì các van này chỉ dẫn dòng ở thời điểm v= ω trở đi.Do đó điện áp động cơ không phụ thuộc vào góc mở .Nếu như vậy thì ta không điều chỉnh vào điện áp , vì vậy ta chỉ đặt xung điều khiển với góc mở > ω.

-Khi v> ω thì tùy thuộc vào giá trị tức thời của các điện áp dây mà có lúc có 3 van ở 3 pha khác nhau dẫn dòng , hay 2 van ở 2 van khác nhau dẫn dòng:

+Nếu có 3 van ở 3 pha khác nhau dẫn dòng.

Khi đó dòng điện tải :

U_đm :biên độ điện áp dây

Ω :Góc lệch pha giữa điện áp và dòng điện ở giai đoạn đang xét

+Nếu chỉ có 2 pha có van dẫn:

Khi đó ta có dòng điện tải :

Tùy thuộc vào góc điều khiển mà các giai đoạn có 3 van dẫn hoặc 2 van dẫn cũng thay đổi theo.

*Khoảng dẫn của van ứng với α= 0 ÷ 60⁰ :

Trong phạm vi này sẽ có các giai đoạn 3 van và 2 van dẫn xen kẽ nhau như đồ thị dưới đây:

Khoảng van dẫn ứng với α = 60 ÷ 90⁰

CHƯƠNG III : CÁC PHƯƠNG PHÁP BẢO VỆ VAN

3.1 – Bảo vệ quá nhiệt cho van

Khi làm việc với dòng điện có dòng chạy qua trên van có sụt áp, do đó có tổn hao công suất DP tổn hao này sinh ra nhiệt đốt nóng van bán dẫn. mặt khác van bán dẫn chỉ cho phép làm việc dưới nhiệt độ cho phép T_cp cho phép nào đó, nếu quá nhiệt độ cho phép thì các van bán dẫn dễ bị phá hủy. để van bán dẫn làm việc an toàn không bị chọc thủng vì nhiệt ta phải chọn và thiết kế hệ thống tản nhiệt hợp lí.

Tính toán cánh tản nhiệt

Tổn hao công suất trên một tiristor: DP = DU.I_lv =1,6.104,3 =166,88 W

Diện tích bề mặt tản nhiệt:

Trong đó: DP – tổn hao công suất

t – độ chênh lệch so với môi trường.

Chọn nhiệt đọ môi trường là : Tmt = 40⁰C,

Nhiệt độ làm việc cho phép của tiristor là T_cp = 125⁰C

Chọn nhiệt độ trên cánh tản nhiệt T_lv = 80⁰C

t = T_lv – T_mt = 80 – 40 = 40⁰C

k_m: hệ số tỏa nhiệt bằng đối lưu và bức xạ. chọn k_m = 8 (w/m^{2 0}C)

Vậy ta có diện tích của mỗi cánh tản nhiệt:

(cm²)

Chọn loại cánh tản nhiệt có36 cánh kích thước mỗi cánh: a x b = 10 x 10 (cm x cm)

Vậy tổng diện tích cánh tản nhiệt của cánh tản nhiệt: S = 26.5.10.10 = 13000(cm²)

3.2 Bảo vệ quá dòng cho van

Trong quá trình hoạt động và làm việc ta phải sửa chữa và bảo dưỡng mạch động lực cũng như mạch điều khiển do vậy trong mạch còn có thêm các thiết bị bảo vệ đóng ngắt như: aptomat, cầu chì, cầu dao.

Như ta đã biết I_đc=208.6A

Ta chọn aptomat có thông số và trị số như sau:

I_tt =k_mm.I_đc= 6 . 208.6 =1251.6A(k_mm= 5 ÷7)

Ta lựa chọn mạng aptomat loại 4 cực 415V loại S với I_Nđm=55 (KA), I_đm = 1600A do Clipson chế tạo

Ta có I_ttcủa cầu chì là :

k_mm= 5÷7 , C = 2.5

Ta chọn I_cc= 1.1÷1.3 I_tt=>I_cc = 1,2 . 500.64 =600.768A

Với I_cc = 600.768A ta lựa chọn loại cầu chì có U=400V với I_đm =630A loại hạ áp do ABB chế tạo.

Lựa chọn dao cách ly

Ta có : I_dc=208,6 (A)

Ta có I_tt> I_đc

Ta lựa chọn loại cầu dao cách ly với U= 1000V với I_đm = 250A

khối lượng của cầu dao là 6.9 kg do ABB sản xuất với kí hiệu là OESA

3.3 Bảo vệ quá áp

Trong quá trình làm việc van phải chịu điện áp ngược tương đối lớn do vậy người ta phân ra làm 2 loại nguyên nhân gây quá áp:

1, Nguyên nhân nội tại: là do sự tích tụ điện tích trong các lớp bán dẫn. khi khóa van tisitor bằng điện áp ngược, các điện tích nói trên đổi ngược lại hành trình tạo ra dòng điện ngược trong thời gian rất ngắn.sự biến thiên nhanh chóng của dòng điện ngược gây nên suất điện động cảm ứng rất lớn trong các điện cảm, vốn luôn luôn có của đường dây nguồn dẫn tới tiristor. Vì vậy giữa anôt va catot của tiristor xuất hiện quá điện áp. Ta có đồ thị thể hiện quá trình biến thiên của điện áp và dòng điện trên

2, nguyên nhân bên ngoài: những nguyên nhân này thường xảy ra ngẫu nhiên đôi khi đóng cắt không taỉ một biến áp trên đường dây, khi một cầu chì nhảy khi có sấm sét…

Để bảo vệ quá áp do tích tụ điện tích khi chuyển mạch gây nên người ta dùng mạch RC đấu song song với tiristor như hình dưới:

Thông số của R,C phụ thuộc vào mức độ quá điện áp có thể xảy ra, tốc độ biến thiên của dòng điện chuyển mạch, điện cảm trên đường dây, dòng điện từ hóa máy biến áp. Việc tính toán thông số của mạch R,C rất phức tạp, đòi hỏi nhiều thời gian nên ta sử dụng phương pháp xác định thông số R,C bằng đồ thị giải tích, sử dụng đường cong đã có sẵn

Do vậy quá trình tính toán các thông số R,C rất phức tạp vì vậy chúng ta áp dung phương pháp chọn giá trị R,C theo kinh nghiệm:

Theo kinh nghiệm người ta chọn R = (5÷30)W,C = (0.25÷4) µF

Theo tính toán dòng qua van bằng 208.6 A là lớn nên ta chọn giá trị R,C như sau

R = 25W , C = 0.8 µF

Ta có mạch hoàn chỉnh:

Do xung áp của lưới điện nên chúng ta phải mắc các tụ, điện trở song song với tải ỏ đầu vào nhằm lọc xung . khi xuất hiện xung điện áp trên đường dây nhờ có mạch này mà đỉnh xung gần như nằm lại hoàn toàn trên điện trở đường dây. Do vậy trị số R₂,C₂ phụ thuộc nhiều vào tải. nhưng do quá trình tính toán rất phức tạp đồng thời theo kinh nghiệm R₂ = (5 ¸20W ) C₂ = 4 m F

Vì dòng của động cơ tương đối lớn nên ta chọn C₂ = 4 m F và R₂ = 8 W

PHẦN II : THIẾT KẾ MẠCH

CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MẠCH ĐỘNG LỰC

1.1 TÍNH TOÁN CHỌN VAN

Dựa vào đồ thị dạng điện áp của bộ điều áp xoay chiều ba pha ta có thể tính toán dòng điện qua van, điện áp ngược qua van do thời gian mở máy của động cơ không được quá lớn :

t_kđ= 3s.

Mặt khác dòng điện ở đây cũng tương đối đáng kể do vậy chúng ta không thể chọn điều khiển dòng triac do quá trình hoạt động triac phát nóng cao do dòng điện quá lớn. Do vậy chúng ta lựa chọn sơ đồ tiristor

Ta có dòng điện động cơ :

Dòng điện chạy qua mỗi tiristor :

Dòng điện làm việc của tiristor là 104.3 A là tương đối lớn, do đó tổn hao năng lượng trên tiristor cũng khá lớn vì vậy ta phải lựa chọn làm mát cho phù hợp để đảm bảo cho tiristor hoạt động bình thường và hết công suất.

Từ các phương pháp làm mát ta lựa chọn phương pháp làm mát bằng cánh tản nhiệt có quạt gió cưỡng bức với tốc độ gió 12m/s với điều kiện làm mát này tiristor có thể làm việc với 50% dòng định mức.

Dòng điện tiristor cần chọn là:

Điện áp tiristor khi ở trạng thái khóa là:

Điện áp định mức của tiristor là:

U_Tđm = k_đtU_Tlv =1,8.537 =996(V)

Tiristor mắc vào lưới điện xoay chiều với tần số 50Hz nên thời gian chuyển mạch của tiristor không ảnh hưởng lớn đến việc chọn tiristor:

Từ các thông số trên ta lựa chọn loại tiristor 303RB100 có thông số sau:

với các thông số :

– Điện áp ngược cực đại của van:U_n=1000 V

– Dòng điện định mức của van : I_đm=300 A

-Dòng điện đỉnh cực đại: I_pik= 8000 A

– Điện áp của xung điều khiển :U_đk=3V

– Sự sụt áp lớn nhất của tiristor ở trạng thái dẫnlà: ∆U =1.6 V

– Dòng điện dò : Ir=30 mA

– Dòng điện tự giữ:I_h=500 mA

– Dòng điện xung điều khiển : I_đk= 0.15 A

– Nhiệt độ làm việc cực đại cho phép : T_cp = 125^0C

^–Tốc độ biến thiên điện áp : du/dt =200 V/µs

– Tốc độ biến thiên dòng điện : di/dt =180 A/µs

– Thời gian chuyển mạch : t_cm =75 µs

ChươngII

CÁC ĐIỀU KIỆN ĐỂ THIẾT KẾ MẠCH ĐIỀU KHIỂN

2.1-giới thiệu chung về mạch điều khiển toàn hệ thống

1.Các yêu cầu chung đối với hệ thống điều khiển

a-Đảm bảo phát xung với đủ các yêu cầu để mở van:

-Đủ biên độ, U_X

-Đủ độ rộng ,t_x

-Sườn xung ngắn (t_x=0.5÷1µs)

( xung điều khiển thường có biện độ 2v đến 10v, độ rộng xung thường từ 20µs đến 200 µs)

b-Đảm bảo tính đối xứng đối với các kênh điều khiển

Trong sơ đồ điều khiển các thyristor ở đây thì độ lệch cho phép của các xung ở các kênh khác nhau phải ở trong một phạm vi cho phép với cùng một giá trị điện áp điều khiển

c- Đảm bảo cách ly giữa mạch điều khiển và mạch động lực

Đối với khâu biến áp xung thường được sử dụng như một khâu truyền khâu cuối cùng ở tầng khuếch đại xung, điện áp chụi đựng giữa sơ cấp và thứ cấp phải đạt 1500v ÷2000v khi sơ đồ làm việc với điện áp lưới 380v

d- Đảm bảo đúng quy luật thay đổi về pha của các xung điều khiển

Đây là yêu cầu để đảm bảo phạm vi điều chỉnh của góc điều khiển α

Thông thường đối với sơ đồ biến đổi xung áp xoay chiều góc α phải thay đổi trong phạm vi 0⁰÷210⁰

e- Có thể điều chỉnh được góc điều khiển α, không phạu thuộc vào sự thay đổi điện áp lưới .

f- Không gây nhiễu với các hệ thống điện tử khác ở xung quanh .

g-Có khả năng bảo vệ quá áp , quá dòng mất pha ….và báo hiệu khi có sự cố

Đối với các yêu cầu cụ thể của sơ đồ bộ biến đổi xung áp xoay chiều 3 pha cho mạch điều khiển mở máy động cơ không đồng bộ roto lồng sóc thì có 2 yêu cầu chính mà mạch điều khiển phải thực hiện được là :

1-Khi mở máy thì dòng mở máy qua động cơ phải được hạn chế vì lúc này dòng mở máy tăng đột ngột với giá trị lớn làm hỏng động cơ

2-Để hạn chế dòng mở máy thì ta dùng bộ biến đổi xung áp xoay chiều 3 pha để hạ điện áp đặt vào dây quấn stato động cơ và do đó dòng mở máy sẽ hạn chế .Vậy tại lúc mở máy ta thường điều chỉnh U_đk để cho điện áp stato bằng khoảnh 65%U_đm nên sau khi khởi động thì ta phải cho điện áp stato phải tăng trở lại .

Sau khi khởi động thì U_đc phải tăng trở lại theo như đồ thị dưới đây và nhờ điều chỉnh U_đc thì ta sẽ điều chỉnh được thời gian khởi động t_kđ=1s ÷ 3s

Để thực hiện điều này ta phải dùng một khâu sau:

Khâu có tác dụng tạo ra tín hiệu U_đk để mở các van T. do vậy để thực hiện được diều này ta có sơ đồ U_đknhư bên

Mục đích :

Khi khởi động thì sẽ có một giá trị nhất định là ta điều chỉnh điện áp điều khiển này để lúc khởi động động cơ sẽ có :U_đc = 65%U_đm để dòng qua động cơ được hạn chế .

Sau đó công tắc star đóng vào mạch tích phân hoạt động U_đk sẽ làm một hàm tuyến tính của U_d có dạng như sau:

Chính nhờ U_đk tăng thì gócα sẽ giảm dần và U_đc sẽ tăng dần đạt theo đúng yêu cầu .

Phân tích hoạt động

Khi chưa đóng công tắc thì U_đk= U_đk0, trong đó U_đk0 là điện áp điều khiển ứng với U_đc = 65% U_đm

Khi đóng công tắc thì U_d= -E

Ta có : -U_đk=

Từ đó :

U_đk=

Vậy sau đó U_đksẽ tăng dần và α giảm dần thì U_đcsẽ tăng dần .

Vậy nhờ khâu trên ta đã thực hiện được yêu cầu đề ra cho công việc khởi động .

*Cấu trúc của một mạch điều khiển sau:

Trong đó :

-ĐF : khâu tạo điện áp đồng pha

-U_rc : điện áp răng cưa

– Uc : là điện áp điều khiển

– khâu 2:khâu so sánh điện áp giữa U_c và U_rc, khi U_c– U_rc=0 thì trigow lật trạng thái

– khâu 2 : khâu tạo xung chum .

– khâu 3 : là khâu khuếch đại xung

– khâu 4: khâu biến áp xung.

Bằng cách điều hỉnh U_c ta có thể điều chỉnh được vị trí xung điều khiển tức là điều chỉnh được góc α.

2.2 Khâu tạo điện áp đồng bộ

Khâu tạo điện áp đồng bộ cho bộ điều áo xoay chiều ba oha để điều chỉnh sáu thyrisror thường cần một hệ điện áp 6 pha làm diện áp đồng bộ .Góc α được tính từ gốc O .Hệ điện áp pha này bao gồm sáu điện áp đồng bộ hình sin lệch nhau một góc Π/3.Yêu cầu này sẽ được thỏa mãn dễ dàng nếu dùng một máy biến áp 3 pha sơ cấp có ba cuộn dây đấu sao lấy điện áp từ lưới .Máy biến áp này có thể được bố trí như sau”

Cách sau :

Điểm trung tính kí hiệu là O nối với điểm O của mạch điều khiển u_s1,u_s3,u_s5dùng làm điện áp đồng bộ của pha a, b , c tương ứng :

u_s1=U_smsin (θ + Л/3 ) ;

u_s3=U_sm.sin (θ – Л/3 );

u_s5= U_sm.sin (θ –Л ) ;

u_s2= U_sm.sin θ ;

u_s4 =U_sm.sin (θ –2 Л/3);

u_s6=U_sm.sin (θ –4 Л/3);

Nguyên lý hoạt động :

Theo sơ đồ cấu trúc khâu này phải tạo ra một điện áp có góc lệch pha cố định vơi điện áp lực đặt lên van lực, phù hợp nhất cho mục đích này là biến áp . Ỏ đây ta sử dụng biến áp một pha có điểm giữa .

Điện áp hình sin của lưới điện được chỉnh lưa qua bộ chỉnh lưu 1pha 2 nửa chu kỳ để tao ra U_DF. Điện áp U_DF được so sánh với điện áp đặt U_o qua bộ so sánh là 1 OPAM , cho đầu ra U_db là điện áp ở 2 trạng thái bão hòa âm và bão hòa dương của OPAM. Điện áp U_o được tạo ra qua bộ chia áp gồm nguồn E và các điện trở R₂ và biến trở VR₃ .Việc điều chỉnh U₀ ta để điều chỉnh độ nghiêng của điện áp ở đầu ra của khâu răng cưa và có thể điều chỉnh được dải điều chỉnh của góc điều khiển a .

2.3Khâu biến áp xung và khuếch đại xung:

a) Tác dụng :

Khâu khuếch đại xung là khâu cuối cùng quan trọng trong hệ thống điều khiển Khâu KĐX có nhiệm vụ là khuếch đại tín hiệu điều khiển đưa đến để điều khiển van bán dẫn công suất để đảm bảo các tham số cơ bản như biên độ , độ rộng và công suất Một trong những nhiệm vụ cơ bản của KĐX là cách ly giữa mạch động lực và hệ thống điều khiển .

Khối KĐX có tác dụng tăng cường dòng từ cổng AND đi ra (dòng từ cổng AND đi ra thường nhỏ) sau đó qua BAX để tạo được dòng điện điều khiển I_g , áp điều khiển Ug có biên độ thích hợp để mở Thyristor .

Máy biến áp xung là loại biến áp đặc biệt trong đó điện áp đặt lên phía sơ cấp có dạng cung chũ nhật mà không phải là một điện áp hình sin .Điều này dẫn đến chế độ làm việc và tính toán BAX rất khác so với các biến áp thông thường .

b)Hoạt động

Sơ đồ gồm môt khóa Transistor T₁ được điều khiển bởi một xung có độ rộng t_x,Khi T₁ mở bão hòa gần như toàn bộ điện áp nguồn U_n được đặt lên cuộn sơ cấp của máy biens áp xung.Điện áp cảm ứng bên phía thứ cấp có cực tính dương mở điôt D₂ đưa dòng điện điều khiển vào giữa cực điều khiển và catôt của thyrsisor T. Điot D4 có tác dụng làm giảm điện áp ngược đặt lên giữa catot và cực điều khiển của thyristorT khi điện áp dương hơn điện áp anôt. Điều này đảm bảo an toàn cho tiếp giáp G – K của thyristor khi T ở chế độ khóa.

Khi transitor T1 khóa lại dòng collector-emitter của nó sẽ về bằng 0 .Tuy nhiên dòng qua cuộn dây sơ cấp BAX không thể bị dập tắt đột ngột được .Sức điện động tự cảm trên cuộn dây khi đó sẽ đảo chiều theo hướng muốn duy trì dòng này ,nghĩa là sức điện động có dấu(-) ở phía trên và (+) ở phía dưới .Sức điện động này có thể rất lớn vì nó tỷ lệ với tốc độ giảm của dòng điện sơ cấp i_1:di₁/dt .Tuy nhiên khi điôt D₁ và điôt ổn áp DZ sẽ mở tạo ra đường khép kín cho dòng i₁.Dòng i₁ sẽ suy giảm dần về không do tổn hao công suất trên điện trở thuần của cuộn dây và chủ yếu do tiêu tán sụt áp trên điôt D1 và điôt D2 .Nhờ đó điện áp trên collector của transitor T1 được giữ ở mức U_n+ (U_D1+ U_DZ).

Điện trở R mắc nối tiếp giữa nguồn và biến áp xung có tác dụng hạn chế dòng từ hóa BAX. Điện trở R được tính để đảm bảo dòng qua transitor T1 không bao giờ vượt quá dòng collector lớn nhất cho phép.

2.4 Khâu tạo điện áp răng cưa

Nguyên lý hoạt động :

Điện áp đồng bộ ở 2 trạng thái bão hòa âm và bão hòa dương được đưa vào bộ tạo xung răng cưa. Bộ tạo xung răng cưa thực chất là 1 mạch tích phân hoạt đọng ở 2 trạng thái tương ứng với 2 trạng thái phóng nạp của tụ C.

Sử dụng đặc điểm của OPAM ta có điện áp đặt lên 2 đầu tụ C bằng điện áp đầu ra của OPAM 2 .

2.5 Khâu so sánh

Khâu này có chức năng so sánh điện áp điều khiển với điện áp tựa để định thời điểm phát xung điều khiển thông thường đó là thời điểm khi 2 điện áp này bằng nhau. Nói cách khác đây là khâu xác đinh góc điều khiển a.

Điện áp răng cưa được so sánh với tín hiều điều khiển U_dk qua một OPAM tạo nên tín hiệu đàu ra mang thông tin về góc a. Tín hiệu điều khiển U_dk được diều chỉnh nhớ khâu phản hỗi và đảm bảo : 0

Chương III : THIẾT KẾ MẠCH ĐIỀU KHIỂN

3.1 Tạo nguồn nuôi một chiều :

Khối tạo nguồn nuôi một chiều cung cấp điện áp môt chiều cho khuyếch thuật toán hoạt động và cho các điện áp đặt ở đầu vào các IC thực hiện nhiệm vụ so sánh.

Chọn IC ổn áp loại :

UA7815 có điện áp ngưỡng là 35V

Dòng điện ra I₀ = 1.5A , điện áp ra : E =15V

UA7915 có điện áp ngưỡng là -40V

Dòng điện ra I₀ = 1.5 A

Điện áp ra : E = -15V

Tụ C₄,C₅ dùng để lọc sóng hài bậc cao và R =1 kW

Chọn C₄ = C₅ =470µF ,U = 35V

3.2 Tính tầng khuyếch đại cuối cùng

– Chọn transistor công suất 2SC9111 làm việc ở chế độ xung có các thông số :

– Transistor loại NPN,vật liệu bán dẫn là Si

– Điện áp giữa colecto va bazơ khi hở mạch emitor :U_CBO = 40V

– Điện áp giữa emitor va bazơ khi hở mạch colecto :U_EBO = 4V

– Dòng điện lớn nhất ở colecto có thể chụi đựng Ic_max = 500 mA

– Công suất tiêu tán ở colecto Pc = 1.7W

– Nhiệt độ lớn nhất ở mặt tiếp giáp : t = 175⁰C

– Hệ số khuyếch đại: b =50

– Dòng làm việc của colecto : Ic₃ = I₁ = 33.3mA

– Dòng làm việc của bazơ :I_B3 = I_C3

Ta thấy loại transistor là van dẫn có công suất điều khiển khá bé : U_đk = 3V, I_đk = 0.15A . Nên dòng colecto-bazơ của transistor Ir₃ khá bé, trong trường hợp này ta có thể không cần transistor T₂ mà vẫn đủ công suất điều khiển transistor. Chọn nguồn cho biến áp xung E = 15V, ta phải mắc thêm điện trở R₁₀ nối tiếp với cực emitor của Ir₃,R₁

R₁₀=

Tất cả các diode trong mạch điều khiển đều dùng loại 1N4009 có tham số:

-Dòng điện định mức:I_đm =10A

– Điện áp để cho diode mở thông :U_m = 1V

– Điện áp ngược lớn nhất U_N = 25V

3.3 Chọn cổng AND

Ta thấy trong mạch điều khiển dùng 6 cổng AND nên ta lựa chọn 2 IC4081 họ CMOS. Mỗi IC4081 có 4 cổng AND với các thông số:

-Nguồn nuôi IC: V_CC = 3÷9V . ta lựa chọn V_cc =12V

-Nhiệt độ làm việc: T = -40⁰C÷80⁰C

-Điện áp ứng với mức logic”1”: 2÷4.5V

-Dòng điện nhỏ hơn 1mA

-Công suất tiêu thụ P = 2.5(nW/1cổng)

Chọn tụ C₃ và R₉

Điện trở R₉ dùng đê hạn chế dòng điện vào bazơ cua transistơ I_r3

Chọn R₆ thỏa mãn điều kiện: với I_rò=0,001(A)

R₆≥ =

Chọn C₃ . R₆ = t_x mà R₆ = 4,5

=> C₃ =

3.4 Tính bộ tạo xung chùm

Ta có mỗi kênh điều khiển phải dùng 4 kênh khuyếch đại thuật toán, do đó ta chọn 6 IC loại TL084 do hãng Texas Instrumenst chế tạo, mỗi IC này có 4 khuyếch đại thuật toán.

Ta có thông số của IC TL084 :

-Điện áp nuôi V_cc= ±18V, chọn V_cc = ±12V

-Hiệu điện thế giữa hai đầu vào: U= ±30V

-Nhiệt độ làm việc : T= -25÷85⁰C ,

-Công suất : P=0,68 (W)

-Tổng trở vào : R_in= 10⁶ MW

-Dòng điện ra: I_ra= 30 (pA)

-Tốc độ biến thiên điện áp: d_u/d_t = 13(V/µs)

Mạch tạo chùm xung có tần số: f=, hay chu kì của chum xung: T=

Ta có T= 2R₉.C₂.ln(1+2R₈/R₇), chọn R₈=R₇=33(W)

Thì ta có T= 2,2R₉.C₂=1000 vậy R₉.C₂= 454,5(µs)

Chọn C₂ = 0,1µs, có điện áp ra U=16(V), R₉= 454,5 (W)

Và để thuận tiện cho việc lắp mạch ta lựa chọn R₉=5(kW)

U_đk = 3 V

I_đk= 0,15 A

Thời gian chuyển mạch: t_cm= 120 µs

Độ rộng xung t_x = 167

f_đk = 10 kHz

3.5 Tính bộ tạo xung áp

Chọn vật liệu làm lõi là sắt Ferit HM. Lõi có dạng hình xuyến làm việc trên một phần của đặc tính từ hóa có: ∆B= 0,8 (T), ∆H= 20(A/m), và không có khe hở không khí.

Tỷ số biến áp thường là m=2÷3 nên chọn m=3.

Điện áp cuộn thứ cấp la: U₂= U_đk =3V

Điện áp đặt lên cuộn sơ cấp: U₁= m.U₂= 3.3= 9V

Dòng điện thứ cấp: I₂= I_đk=0,15A

Dòng điện sơ cấp I₁=(A)

Độ từ thẩm trung bình tương đối của lõi sắt:

Với :µ₀ = 1,26.10^-6

Vậy ta có thể tích lõi thép cần có là :

(cm³)

Với V= 2,34 cm³, ta chọn được biến áp xung với các thông số

a=6mm, b=8mm,d=25mm,D=40mm

Q=0.49cm²

Chiều dài mach từ:L=10.2 (cm)

Số vòng dây sơ cấp máy biến áp xung

Theo luật cảm ứng điện từ:

(vòng)

Số vòng dây thứ cấp:

Tiết diện dây quấn sơ cấp:

Đường kính dây quấn sơ cấp:

Tiết diện dây quấn thứ cấp là:

(mm²)

Với

Vậ đường kính dây quấn thứ cấp là:

(mm)

Kiểm hệ số lấp đầy:

Vời K_lđ = 0,11 thì cửa sổ đủ diện tích cần thiết

Tầng so sánh khuyếch đại thuật toán loại TL084

Chọn R₄= R₅> U_V/I_đk = 12/0,1.10³ = 12kW

Trong đó nếu nguồn nuôi Vcc = ±12V thì điện áp A₃ là Uv 12V dòng điện vào được hạn chế để I_lv < 1mA

Do đó ta lựa chọn R₄ = R₅ = 15 kW khi đó dòng vào A₃ là :

I_v = mA

Tính chọn khâu đồng pha

Điện áp tụ được hình thành do sự nạp của tụ C₁. mặt khác để đảm bảo điện áp tụ có trong một nửa chu kì điện áp lưới là tuyến tính thì hằng số thời gian nạp tụ :T = R₁.C₁ = 0.005s (thời gian nạp của tụ T = 0.005s)

Chọn tụ C₁ = 0.1µF thì điện trở R₁=

Thông thường R₃được chọn làm là một biến trở để thuận tiện cho việc điều chỉnh.

Ta chọn transistor loại AS64 với các thông số transistor loại PNP làm bằng Si.

Điện áp giữa colector và bazơ khi hở mạch emitor :U_CBO = 25V

Điện áp giữa emitor và bazơ khi hở mạch collector : U_EBO = 7V

Dòng điện lớn nhất của colector có thể chụi đựng I_Cmax= 100mA

Nhiệt độ lớn nhất ở mặt tiếp giáp : T_cp = 150⁰C

Hệ số khuyếch đại b = 250

Dòng điện cực đại của bazơ : I_B = A

Điện trở R₂ để hạn chế dòng điện đi vào cực bazơ của transistor được tính như sau:R₂ thỏa mãn điều kiện R₂

Chọn điện áp xoay chiều đồng pha U_A = 9V

Điện trở R₃để hạn chế dòng điện qua khuyếch đại thuật toán A₁ do vậy R₃ được chọn sao cho dòng điện vào khuyếch đại thuật toán với I_V< 1mA .Do đó R₃

Chọn R =10kW

3.6 Tính toán biến áp nguồn nuôi và đồng pha

Ta thiết kế máy biến áp dùng cho cả việc tạo điện áp đồng pha và tạo nguồn nuôi, chọn kiểu biến áp 3 pha 3 trụ trên mỗi trụ có 3 cuộn dây 1 cuộn sơ cấp và 2 cuộn thứ cấp

Điện áp lấy ra ở thứ cấp máy biến áp làm biến áp đồng pha lấy ra làm nguồn nuôi:

U₂ = U_2đpđm = U_N= 15V

Dòng điện thứ cấp máy biến áp đồng pha : I_2đp = 1mA

Công suất nguồn nuôi cho biến áp xung : U_đp= 6.U_2đpđm.I_2đp = 6.15.10^-3 = 0.09W

Công suất tiêu thụ ở 6ICTL084 sử dụng làm khuyếch đại thuật toán ta chọn IC4081 để tạo cổng AND: P_IC = 8.P_ic 8.0,68=5,12W

Công suất máy biến áp xung cấp cho cực điều khiển tiristor:

P_X= 6.U_đk.I_đk = 6.3.0,15 = 2,7W

Công suất sử dụng cho việc tạo nguồn nuôi:

P_N = U_đp + P_IC + P_X = 0.09 + 5.12 + 2.7 = 7.91W

Công suất của máy biến áp có thể tổn thất 5% do trong máy gây ra:

P_TT = 0,05.(0,09+P_N) = 0,4W

Vậy tổn thất công suất do máy biến áp gây ra:

S = P_TT+ P_N = 0,4 + 7,91 = 8,3 VA

Dòng điện thứ cấp máy biến áp

Dòng điện sơ cấp

Tiết diện trụ của máy biến áp được tính theo công thức kinh nghiệm

Nên ta có tiêu chuẩn hóa tiết diện trụ Q_t = 1,63 cm², kích thước mạch từ là

a = 12 mm h = 30 mm

b = 16 mm hệ số ép chặt = 0,85

Trong đó k_Q = 6 dựa vào hệ số phương pháp làm mát

Số trụ của máy biến áp: m = 3

Tần số của lưới điện f = 50 Hz

Ta có số vòng dây của cuộn sơ cấp:

(vòng)

Dây cuộn thứ cấp :

(vòng)

Chọn mật độ dòng điện : J₁ = J₂ = 2,75(A/mm²)

Đường kính dây cuốn : d₁=

Vậy chọn d₁ = 0,1mm để đảm bảo độ bền và cách điện tốt ta chọn d₁= 0,12mm

Số vòng dây cuộn thứ cấp: W₂ = 482 vòng

Tiết diện dây: S₂ =

Đường kính dây cuộn thứ cấp : d₂=

Chọn d₂ =0,31mm

Hệ số lấp đầy k_lđ = 0,9 với k_lđ =

Cửa sổ máy biến áp :

Chọn C = 10mm

Chiều dài mạch từ:

C₀=2C+3a=2.10+3.12=56(mm)

Chiều cao mạch từ:

H = h + 2a = 30 + 2.12 =54(mm)

3.7 Tính toán chọn diode cho bộ chỉnh lưu nguồn nuôi :

Dòng điện HD qua I_DHD =

Điện áp ngược lớn nhất mà diode phải chịu:

U_Nmax = =

Chọn diode có I_đm

I_đm k_i.I_DHD = 10.0,06 = 0,6(A)

Chọn I_đm = 1A

Chọn diode có điện áp ngược lớn nhất

U_n = k_n.U_Nmax = 2.36,7 =73,4(V)

Với I_đm = 1(A), U_n=73,4(V) ta chọn diode loại KH 208A có các thông số :I_đm=1.5A,U_N=100V

Phần III : Mô phỏng

Mô phỏng mạch động lực bằng phần mềm Psim

Mạch mô phỏng và kết quả như hình vẽ bên như hình vẽ bên :

Kết luận

Học kì vừa qua với sự giúp đỡ tận tình của thầy Bùi Văn Huy. Chúng em dã cố gắng hoàn thành đồ án môn điện tử công suất với đề tài “ thiết kế bộ điều khiển động cơ không đồng bộ roto lồng sóc “mặc dù lúc đầu còn bỡ ngỡ, nhưng được sự chỉ bảo tận tình của thầy Bùi Văn Huy, chúng em đã hoàn thành đồ án, có thêm được nhiều kinh nghiệm quý báu trong thực tế, kiến thức về điện tử công suất và các môn học khác để sau này có đủ tự tin làm các đồ án khác và giúp chúng em :

Hiểu được cấu tạo, nguyên lí hoạt động của bộ điều áp xoay chiều 3 pha và ứng dụng vào thực tế

Biết cách thiết kế và tính toán mạch động lực

Biết cạch thiết kế và tính toán mạch điều khiển

Kết quả mô phỏng cho thấy mạch động lực cho thấy hoạt động tốt và đạt những yêu cầu thực tế đặt ra. Điều đó chứng tỏ tính đúng đắn của mạch đã thiết kế, kết quả là là cơ sở cho việc ứng dụng để thiết kế mạch thực tế.

Tuy nhiên, do thời gian có hạn và kiến thức còn non kém nên đồ án không thể tránh khỏi những thiếu sót

Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy Bùi Văn Huy đã tận tình hướng dẫn , giúp đỡ em trong suốt thời gian làm đồ án để em hoàn thành đồ án này

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 10, 2019

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP – THIẾT KẾ BẢN SÀN

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP – THIẾT KẾ BẢN SÀN

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: Văn Mẫu Phân tích nhân vật Việt và Chiến trong Những đứa con trong gia đình

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/%C4%90%E1%BB%92-%C3%81N-B%C3%8A-T%C3%94NG-C%E1%BB%90T-TH%C3%89P-THI%E1%BA%BET-K%E1%BA%BE-B%E1%BA%A2N-S%C3%80N.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP – THIẾT KẾ BẢN SÀN

A. THIẾT KẾ BẢN SÀN

Sơ đồ bản sàn

L ₁(m)	L ₂(m)	p ^c (kN/ m²)	g_fp	Bêtông B15 (Mpa)	Cốt thép
						Cốt dọc (MPa)	Cốt đai, cốt xiên (MPa)
					Nhóm CI, AI	R _s= 225	R _sw=175
2,2	6,2	8	1,2	R _b= 8,5 R _bt=0,75 g _b=0,9	Nhóm CII, AII	R _s= 280	R _sw=225

1. Bảng số liệu tính toán:

Lớp cấu tạo sàn	Chiều dày(d _i) (m)	Khối lượng riêng(g _i) (KN/m³)	Hệ số vượt tải(g _{f, i})
Gạch Cêramic	0,010	22	1,1
Vữa lót	0,030	18	1,3
Bê tông cốt thép	0,080	25	1,1
Vữa trát	0,030	18	1,3

Các lớp cấu tạo sàn

Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn:

h_s= = = 73,33 (mm).

Þ chọn h_s= 80(mm)

Chọn sơ bộ kích thước dầm phụ: (nhịp L_dp = L₂ = 6200mm)

*

Þ chọn = 450 (mm)

*

Þ chọn = 200 (mm)

Chọn sơ bộ kích thước dầm chính: (nhịp = 3L₁ =3.2200= 6600mm)

*

Þ chọn = 700 (mm)

*

Þ chọn = 300 (mm)

2. Sơ đồ tính:

nên bản thuộc loại bản làm việc thep phương cạnh ngắn, các trục từ 2 đến 4 là dầm chính, các tục vuông góc với dầm chính là dầm phụ.

– Để tính bản,ta cắt một dãy rộng b=1m vuông góc với dầm phụ và thuộc dầm liên tục có gối tựa là dầm phụ và tường.

– Bản sàn được tính theo sơ đồ dẽo.

Nhịp tính toán của bản:

– Nhịp biên:

– Nhịp giữa:

Chênh lệch giữa các nhịp:

Sơ đồ nhịp tính toán của bản

3. Xác định tải trọng:

– Hoạt tãi tính toán:

Tỉnh tải:

Lớp cấu tạo	Chiều dày d_i (m)	Trọng lượng riêng g_i (kN/m³)	Trị tiêu chuẩn g_c (kN/m²)	Hệ số tin cậy tải trọng g_f,i	Trị tính toán g_s(kN/m²)
Gạch lát	0,010	20	0,20	1.1	0,22
Vữa lót + tạo dốc	0,030	18	0,54	1.3	0,7
Bản BTCT	0,080	25	2,00	1.1	2,2
Vữa trát	0,030	18	0,54	1.3	0,70
Tổng					3,82

– Tải trọng toàn phần (tính theo dãy bản rộng b=1m)

– Tính moment:

Xác định moment trong bản bằng sơ đồ dẽo. Nhịp tính toán chênh nhau 1,5% nên có thể dùng các công thức lập sẵn.

Giá trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp biên và moment âm ở gối thứ hai:

Giá trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp giữa và moment âm ở gối giữa:

Sơ đồ tính và biểu đồ moment của bản sàn

Tính cốt thép :

Chọn a₀ = 20mm cho mọi tiết diện

Chiều cao làm việc của betong :

h₀= h_s– a₀ = 80 – 20 = 60(mm)

– Công thức tính toán:

; ; ;

; ;

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,37 ; a_R =0,3.

Dùng thép AI : R_s= 225 Mpa ; g_s= 1.

Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm:

m_min = 0,05 % £m_{hợp lí}£m_max = =

Điều kiện hạn chế khi tính theo sơ đồ dẽo:

*Tiết diện*	*M (kNm)*		x	*A_st* *(mm²)*		*Chọn cốt thép*
*Tiết diện*	*M (kNm)*		x	*A_st* *(mm²)*		f(mm)	*a (mm)*	*A _s* *(mm²)*
Nhịp biên, gối 2	4,74	0,172	0,19	387,6	0,64	8	130	387	-0,15
Nhịp giữa, gối giữa	3,36	0,122	0,13	265,2	0,44	8	190	265	-0,07

Kiểm tra h_0tt:

Chọn a_bv= 15 mm. f_max=8 mm Þ h_0tt= h_s–a_bv–0,5 f_max = 80 – 15 – 0,58 = 61 > h₀= 60(mm).

Vậy kết quả thiên về an toàn.

– Xét tỉ lệ :

Þ 1 < < 3 Þ a = 0,25 Þ aL_0b= aL_0g=0,25×2000=500(mm)

.

Chọn

* chiều dài đoạn cốt thép neo vào gối tựa:

L_an = (10 ¸ 15)f_max = (10 ¸ 15)8 = (80 ¸ 120)(mm).

chọn L_an=120 (mm).

* cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo gối biên và phía trên dầm chính:

A _{s, ct} ³

Chọn f6 a200 (A_sc = 141 mm²).

* chiều dài cốt thép chịu moment âm tại gối biên (mút cốt thép – mép tường)

Þ chọn 250 (mm)

* chiều dài cốt thép chịu moment âm từ mút cốt thép – mép dầm chính:

Þ chọn 400 (mm)

* cốt thép phân bố:

Þ

Þ chọn f6a250 (A_s= 113 mm²)

B. TÍNH DẦM PHỤ

Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẽo.

1. Sơ đồ tính:

Là dầm liên tục 4 nhịp với các gối tựa là tường biên và dầm chính.

Chọn đoạn kê dầm phụ lên tường: C_dp= 220 mm.

Nhịp biên:
Nhịp giữa:
Chênh lệch giữa các nhịp:

Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ

2. Xác định tải trọng:

Tĩnh tải:
- Trọng lượng bản thân dầm phụ:

Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào:

Tổng tĩnh tải:

Hoạt tải:
- Hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào:

Tổng tải:

3. Xác định nội lực:

Biều đồ bao momen:

Xét tỉ số:

Tra bảng Þ k= 0,237

Tung độ tại tiết diện của biểu đồ bao moment tính theo công thức:

( l₀: nhịp tính toán)

Moment âm triệt tiêu cánh mép gối tựa một đoạn::
Moment dương triệt tiêu cánh mép gối tựa một đoạn:

Đối với nhịp biên:

Đối với nhịp giữa:

Xác định tung độ biểu đồ bao moment của dầm phụ

Nhịp	Tiết diện	Nhịp tính toán L₀(m)	q_dpL (KNm)	_max	_min	M_max	M_min
Biên	Gối 1	5,990	1122,3	0		0
	1			0,065		74,21
	2			0,090		102,7
	0,425L_0b			0,091		103,9
	3			0,075		85,6
	4			0,020		22,8
Giữa	Gối 2-TIẾT DIỆN.5				-0,0715		-81
	6	5,900	1088,8	0,018	-0,0309	20	-34,2
	7			0,058	-0,0099	64,24	-11
	0,5L_0g			0,0625		69,2
	8			0,058	-0,006	64,24	-6,6
	9			0,018	-0,024	20	-26,5
	10 (gối 3)				-0,0625		69,23

Lực cắt (Q)

– Tung độ biểu đồ bao lực cắt được xác định theo công thức:

Biểu đồ bao lực của dầm phụ

4. Tính cốt thép:

Tính cốt dọc tại tiết diện ở nhịp:
Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, cơ sở tính toán là tiết diện chữ T.
Độ vươn của sải cánh được lấy theo TCVN 356-2005:

Chiều rộng bản cánh:
Kích thước tiết diện chữ T:
Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 50(mm); h₀ = h – a = 550 – 50 = 500(mm)
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1160 x 450
Tính cốt dọc tại tiết diện ở gối:
Tương ứng với giá trị mô men âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật nhỏ: 200 x 450 (mmmm)

Chọn a₀ = 50mm

Chiều cao làm việc của betong :

h₀= h_s– a₀ = 500 – 50 =450(mm)

Công thức tính toán:

; ; ;

; ;

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,37 ; a_R =0,3.

Dùng thép AI : R_s= 225 Mpa ; g_s= 1.

Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm:

m_min = 0,05 % £m_{hợp lí}£m_max = =

Kiểm tra nếu: a_tt a_gt (thỏa)

Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn thép
Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn	A_st(mm²)	Chênh lệch
Nhịp biên (1160×500)	103,9	0,057	0,059	841,4	1,0	3f16+2f14	911	8%
Gối 2 (200×500)	81	0,26	0,3	737	0,8	2f16+2f14	710	-3,8%
Nhịp giữa (1160×500)	69,2	0,04	0,04	570,5	0,67	3f16	603	5,7%
Gối 3 (200×500)	69,23	0,22	0,25	614,7	0,67	3f16	603	-2%

Kiểm tra chiều cao làm việc của betông : h₀=500 (mm) ; chọn a_bv= 25(mm).

h_0tt=h_dp– a.

Điều kiện kết quả được chọn thiên về an toàn : h_0tt> h₀

Tiết diện	Nhịp biên	Gối 2	Nhịp giữa	Gối 3
a (mm)	48	49	33	33
h_0tt(mm)	452	451	467	467

Tính cốt đai:
Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn nhất Q =92,28(kN)

Q >

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn cốt đai f6 (a_sw= 28 mm²), số nhánh cốt đai n = 2.
Xác định bước cốt đai:

å Chọn s = min( s_tt; s_max; s_ct ) = 150 mm bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.

å Chọn s = 300 mm bố trí trong đoạn L/2 ở giũa dầm.

å Đặt cốt giá 12 vào mặt bên tiết diện dầm.

5. Biểu đồ bao vật liệu:

Khả năng chịu lực của tiết diện:

Chọn a_bv=25mm, t= 30mm

® a_th ® ® ® ®

Bảng tổng hợp kết quả:

*Tiết diện*	*Cắt*	*Uốn*	*Còn lại*	*A_s(mm²)*	*a_th(mm)*	*h_oth(mm)*			*[M] (kN.m)*
Nhịp biên (1160×500)			3f16+2f14	911	48	452	0,06	0.06	111,6
Trái N.biên	1f16		2f16+2f14	710	49	451	0,05	0,05	87,4
	2f14		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Phải N.biên	1f16		2f16+2f14	710	49	451	0,05	0,05	87,4
	2f14		2f16	402	33	467	0.03	0.03	58,05
Gối 2 (200×500)			2f16+2f14	710	49	451	0,29	0,25	86,4
Trái Gối B	2f14		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05
Phải Gối B	2f14		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05
Nhịp giữa (1160×500)			3f16	603	33	467	0,04	0,04	77,4
Trái N.giữa	1f16		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Phải N.giữa	1f16		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Gối 3 (200×500)			3f16	603	33	467	0,24	0,21	70,07
Trái Gối C	1f16		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05

6. Tính đoạn W kéo dài :

với Q_s,inc= 0

Trong đoạn dầm có cốt đai f6a150 :
Trong đoạn dầm có cốt đai f6s300 :
Xác định Q_o bằng phương pháp vẽ.

*Tiết diện*	*Thanh thép*	Q (kN)	*q_sw(kN/m)*	*W_tính*	20	*W_chọn*
Nhịp biên trái	1f16	23,5	65	224	320	320
Nhịp biên trái	2f14	48	65	365	280	370
Nhịp biên phải	1f16	18	33	298	320	320
Nhịp biên phải	2f14	33,2	33	472	280	480
Gối B trái	2f14	61,5	65	448	280	450
Gối B phải	2f14	39	65	310	280	310
Nhịp giữa trái	1f16	63	33	843	320	850
Nhịp giữa phải	1f16	10,5	33	207	320	320
Gối C trái	1f16	36	65	301	320	320

C. TÍNH DẦM CHÍNH

Dầm chính tính theo sơ đồ đàn hồi:

Sơ đồ tính:

– Dầm chính là dầm liên tục 4 nhịp với các gối tựa là cột và tường:.

– Kích thước dầm như đã chọn: ; Chọn cạnh của cột b_c=350 (mm) ; đoạn dầm chính kê lên tường chọn độ dày betong C_dc= 340 (mm)

Þ Nhịp tính toán ợ nhịp giựa và nhịp biên lấy bằng: L_t= 3L₁=6600 (mm).

Sơ đồ tính toán:

Sơ đồ tính dầm chính

Xác định tải trọng:

Tải trọng từ bản sàn truyền lên dầm phụ rồi từ dầm phụ truyền lên dầm chính dưới dạng lực tập trung.

Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chính

Tĩnh tải:

Trọng lượng bản thân dầm chính:
Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:
Tĩnh tải tính toán:

Hoạt tải:

Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:

Biểu đồ bao momen:

Xác định nội lực: theo PP TỔ HỢP

Các trường hợp đặt tải:
Xác định tung độ của Biểu đồ momen cho từng trường hợp tải:
- Tung độ của Biểu đồ momen tại một tiết diện bất kì của từng trường hợp tải được xác định như sau:

Các trường hợp tải

Tung độ Biểu đồ momen:

*Sơ đồ*		*Gối A*	1	2	*Gối B*	3	4	*Gối C*
a		0	0,244	0,156	-0,267	0,067	0,067	-0,267
	M_G (kN.m)	0	121,3	75,7	-129,5	32,5	32,5	-129,5
b		0	0,289	0,244	-0,133	-0,133
	M_P1 (kN.m)	0	250	211	-115	-115	-115	0
c		0	-0,044	-0,089	-0,133	0,200	0,200
	M_P2 (kN.m)	0	-38	-77	-115	173	173	0
d		0			-0,311			-0,089
	M_P3 (kN.m)	0	-90	-179	-269	-205	-141	-77
e		0			0,044			-0,178
	M_P4 (kN.m)	0	13	25	38	-26	-90	-154

Dùng Phương pháp vẽ tiến hành xác định giá trị momen tại các tiết diện cho các trường hợp tải (b), (c), (d), (e)

Biểu đồ momen cho từng trường hợp tải:

Tung độ Biểu đồ momen thành phần và biểu đồ bao momnen:

Momen	Gối A	1	2	Gối B	3	4	Gối C
M₁ (kN.m) (M_G+M_P1)	0	368,3	286,7	-244,5	-82,5	-82,5	-129,5
M₂ (kN.m) (M_G+M_P2)	0	80,3	-1,3	-244,5	205,5	205,5	-129,5
M₃ (kN.m) (M_G+M_P3)	0	316,3	183,7	-389,5	115,5	179,5	-206,5
M₄ (kN.m) (M_G+M_P4)	0	131,3	100,7	-91,5	5,5	58	-283,5
M_max (kN.m)	0	386,3	286,7	-91,5	205,5	205,5	-129,5
M_min (kN.m)	0	80,3	-1,3	-389,5	-82,5	-82,5	-283,5

Biểu đồ bao moment dầm chính

Xác định moment mép gối theo Phương pháp vẽ:

Biểu đồ Bao lực cắt:

Xác định Biểu đồ lực cắt cho từng trường hợp tải
Quan hệ giữa momen và lực cắt:
Xác định các biểu đồ lực cắt thành phần và Biểu đồ bao lực cắt

Biểu đồ bao lực cắt của dầm chính

Tính cốt thép:

Bê tông có cấp độ chịu nén B15: R_b = 8,5 Mpa; R_bt= 0,75 Mpa.
Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại AII: R_s= 280 Mpa;
Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại AI : R_sw= 175 Mpa.

Tại tiết diện giữa nhịp (tương ứng vùng chịu moment dương), bản cánh chịu nén nên tiết diện tính toán là tiết diện chữ T.

Chiều rộng bản cánh:
Kích thước tiết diện chữ T:
Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 55(mm)
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1260 x 800(mm x mm).
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh.

Bảng tính cốt thép dọc cho dầm chính:

Giản đồ tính toán:

Giả thuyết a = 80 (mm)

® ®

® Kiểm tra hàm lượng thép:

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,681 ; a_R =0,449.

Dùng thép AII : R_s= 280 Mpa ; g_s= 1.

Sai số:

Kiểm tra: a_tt a_gt (thỏa)

Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn thép
Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn	A_st(mm²)	Chênh lệch
Nhịp biên (1260×800)	371,3	0,07	0,08	1982,8	0,99	4f22+2f20	2149	8%
Gối 2 (300×800)	374,5	0,31	0,39	2309	1,05	6f22	2281	-1,2%
Nhịp giữa (1260×800)	205,5	0,04	0,04	1041,2	0,5	2f22+1f20	1074	3%
Gối 3 (300×800)	268	0,22	0,26	1527	0,7	4f22	1521	-3%

Cốt dọc cấu tạo:

Do chiều cao dầm h_d > 70 cm nên đặt cốt giá 12 vào mặt bên của tiết diện dầm.

Tính cốt ngang:
Lực cắt lớn nhất tại gối:
Kiểm tra điều kiện tính toán:

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn cốt đai f10 (a_sw= 78,5 mm²), số nhánh cốt đai n = 2.
Xác định bước cốt đai:

.

Chọn s = min( s_tt; s_max; s_ct ) = 200 mm bố trí trong đoạn L/3 đoạn đầu dầm.

Đoạn dầm giữa nhịp:

Chọn s = 500 mm.

Kiểm tra:

vết nứt nguy hiểm nhất xuất hiện trong dầm khi không đi qua cốt đai

Khả năng chịu cắt của cốt đai:
Khả năng chịu cắt của cốt đai và bêtông:

Không cần bố trí cốt xiên cho dầm.

Tính cốt treo:
Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm chính cần có cốt treo để gia cố cho dầm chính. Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính là:

131+63=194(kN)

Sử dụng cốt treo dạng đai, diện tích cần thiết là:
Chọn f10 (a_sw = 79 mm²), số nhánh n = 2. Số lượng cốt treo cần thiết là

Chọn số lượng là 6 đai, đặt mỗi bên dầm phụ 3 đai.

Bước đai:

Phạm vi bố trí cốt đai
Khoảng cách giữa các cốt treo lấy 120mm

Bố trí cốt treo

Biểu đồ bao vật liệu:

*Tiết diện*	*Cắt*	*Uốn*	*Còn lại*	*A_s(mm²)*	*a_th(mm)*	*h_oth(mm)*			*[M] (kN.m)*
Nhịp biên			4f22+2f20	2149	51	749	0.077	0.074	400
Trái N.biên	2f20		4f22	1520	36	764	0.058	0.056	315
		2f22	2f22	760	36	764	0.03	0.03	160,2
Phải N.biên	2f20		4f22	1520	36	764	0.058	0.056	315
		2f20	2f22	760	36	764	0.03	0.03	160,2
Gối B			6f22	2281	68	732	0.38	0.31	378
Trái Gối B	2f22		4f22	1520	51	749	0,25	0,21	279
		2f22	2f22	760	51	749	0.12	0.11	149,5
Phải Gối B	2f22		4f22	1520	51	749	0,25	0,21	279
	2f22		2f22	760	51	749	0,12	0,11	149,5
Nhịp giữa			2f22+1f20	1074	36	764	0.04	0.04	224
Trái N.giữa	1f20		2f22	760	36	764	0,03	0,03	160,2
Phải N.giữa	1f20		2f22	760	36	764	0,03	0,03	160,2
Gối C			4f22	1520	51	749	0,25	0,22	279
Trái Gối C	2f22		2f22	760	51	749	0,12	0,11	149,5

Tính đoạn W kéo dài :

Xác định Q_o bằng phương pháp vẽ.
Trong đoạn dầm có cốt đai f10s220 :
Trong đoạn dầm có cốt đai f10s500 :

Với

Tiết diện	Thanh thép	Q (kN)	Q_s,inc(kN)	q_sw(kN/m)	W_tính	20	W_chọn
Trái nhịp biên	2f20	167	122,4	177,7	1000	400	1000
Phải nhịp biên	2f20	39,2	122,4	177,7	997	400	1000
Gối B trái	2f22	260	148	177,7	1100	440	1100
Gối B phải	2f22	230	0	177,7	1105	440	1110
Gối B phải	2f22	130	0	177,7	1100	440	1100
Nhịp giữa trái	1f20	204	0	177,7	1005	400	1110
Nhịp giữa phải	1f20	204	0	177,7	1005	400	1010
Gối C trái	2f22	102	0	177,7	1100	440	1110

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 10, 2019

Tiểu luận Một số vấn đề bức xúc của ô nhiễm môi trường đô thị và một số biện pháp khắc phục sự ô nhiễm môi trường đô thị

Tiểu luận Một số vấn đề bức xúc của ô nhiễm môi trường đô thị và một số biện pháp khắc phục sự ô nhiễm môi trường đô thị

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: TIỂU LUẬN QUẢN LÝ HÀNH CHÁNH NHÀ NƯỚC: CÔNG TÁC CẢI CÁCH THỦ TỤC HÀNH CHÍNH Ở TỈNH LAI CHÂU

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/Ti%E1%BB%83u-lu%E1%BA%ADn-M%E1%BB%99t-s%E1%BB%91-v%E1%BA%A5n-%C4%91%E1%BB%81-b%E1%BB%A9c-x%C3%BAc-c%E1%BB%A7a-%C3%B4-nhi%E1%BB%85m-m%C3%B4i-tr%C6%B0%E1%BB%9Dng-%C4%91%C3%B4-th%E1%BB%8B-v%C3%A0-m%E1%BB%99t-s%E1%BB%91-bi%E1%BB%87n-ph%C3%A1p-kh%E1%BA%AFc-ph%E1%BB%A5c-s%E1%BB%B1-%C3%B4-nhi%E1%BB%85m-m%C3%B4i-tr%C6%B0%E1%BB%9Dng-%C4%91%C3%B4-th%E1%BB%8B.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Tiểu luận Một số vấn đề bức xúc của ô nhiễm môi trường đô thị và một số biện pháp khắc phục sự ô nhiễm môi trường đô thị

LỜI NÓI ĐẦU

Trong bối cảnh toàn cầu nói chung môi trường đang bị ô nhiễm trầm trọng đặc biệt là ở các nước đang phát triển . Việt Nam cũng nằm trong tình trạng này trong quá trình xây dựng và phát triển kinh tế. Do vậy , bảo vệ môi trường là một trong những vấn đề quan trọng được Đảng và nhà nước ta rất quan tâm trong chiến lược phát triển chung về kinh tế xã hội trong giai đoạn công nghiệp hoá và hiện đại hoá đất nước . Để có một sự phát triển bền vững cần phải có một chương trình hành động thống nhất và có thể bổ sung hỗ trợ lẫn nhau giữa phát triển sản xuất với công tác bảo vệ và kiểm soát môi trường . Nếu không có một chính sách đúng đắn về bảo vệ môi trường , nền kinh tế sẽ bị thiệt hại trước mắt cũng như lâu dài. Đồng thời sự phát triển của đất nước cũng thiếu bền vững . Nhất là trong những năm gần đây do nền kinh tế phát triển nước ta đang đi lên con đường công nghiệp hoá hiện đại hoá đã đẩy mạnh quá trình đô thị hoá dẫn đến tình trạng môi trường đô thị ngày càng ô nhiễm . Do vậy trong khuôn khổ bài tiểu luận triết học này em xin dựa vào cặp phạm trù triết học nguyên nhân – kết quả để đề cập đến một số vấn đề bức xúc của ô nhiễm môi trường đô thị và một số biện pháp khắc phục sự ô nhiễm môi trường đô thị .

Phần I : Lời nói đầu .

Phần II : Nội dung .

I, Vận dụng lý luận thực tiễn triết học :

Cặp phạm trù Nguyên nhân và kết quả :

Mối quan hệ biện chứng giữa nguyên nhân và kết quả II, Vận dụng vào thực tế :
1. Một số nguyên nhân cơ bản dẫn đến ô nhiễm môi trường đô thị .

Hiện trạng hậu quả của ô nhiễm môi trường đô thị .

, Một số mâu thuẫn và cách giải quyết mâu thuẫn Phần III : Kết luận chung.

1

I, VẬN DỤNG LÝ LUẬN TRIẾT HỌC

( cặp phạm trù nguyên nhân kết quả và mối quan hệ biện chứng giữa nguyên nhân và kết quả )

1. Cặp phạm trù nguyên nhân kết quả :

Nguyên nhân là sự tác động giữa các mặt hiện tượng quá trình gây ra các

biến đổi nhất định.

Kết quả là những biến đổi xuất hiện do sự tác động lẫn nhau giữa các mặt hiện tượng quá trình mà có.

Ví dụ : Đô thị hoá là nguyên nhân của sự ô nhiễm môi trường ngày càng trầm trọng hay chất thải công nghiệp độc hại là nguyên nhân còn ô nhiễm môi trường là kết quả .

2. Mối quan hệ biện chứng giữa nguyên nhân và kết quả .

Mối quan hệ nhân quả có tính khách quan, tính khách quan này quy định

mối quan hệ nhân quả dựa trên lập trường duy vật .

Do tính phổ biến của mối liên hệ nhân quả nên một nguyên nhân có thể sinh ra nhiều kết quả, một kết quả có thể cũng do nhiều nguyên nhân. Ta có thể lấy ví dụ trên thực tế như : nguyên nhân là bầu ôzôn bị thủng ảnh hưởng đến sức khỏe và sự tồn tại của loài người . Nhưng kết quả của sự ô nhiễm môi trường cũng do nhiều nguyên nhân gây nên do con người , do công nghiệp , chất thải độc hại … và chính những nguyên nhân này lại gây nên nhiều kết quả khác…

Nhiều nguyên nhân nhưng chỉ gây ra một kết quả do vậy muốn có được một kết quả tốt thì phải biết phát hiện nhiều nguyên nhân, phải biết hạn chế những tác động của nguyên nhân ngược chiều tạo điều kiện cho nguyên nhân cùng chiều; phải chú trọng đến nguyên nhân chủ yếu, nguyên nhân bên trong . Chẳng hạn như trong quá trình bảo vệ môi trường như hiện nay thì mọi người cùng có ý thức bảo vệ thì sẽ nhân lên thuận lợi để đạt được kết quả tốt hơn . Hoặc trong dự án bảo vệ môi trường của Chính phủ có thuận lợi về vốn đầu tư nước ngoài và

2

kỹ thuật xử lý chất thải … thì kết quả đạt hiệu quả cao . Nhưng thực tế có không ít nguyên nhân tác động ngược chiều làm hạn chế hoặc triệt tiêu kết quả theo dự định. Có thể lấy ví dụ như trong quá trình thực hiện dự án bảo vệ môi trường, thì có một số cán bộ được giao nhiệm vụ thực hiện lợi dụng tham nhũng của công…

Khi xác định một mối liên hệ nhân quả cụ thể trong một thời gian nào đó nguyên nhân có trước kết quả vì chỉ có tác động lẫn nhau mới gây ra sự biến đổi. Nhưng khi xét cả quá trình mối liên hệ nhân quả thì ta thấy có thể chuyển đổi vị trí cho nhau một cách biện chứng .

Ví dụ : bảo vệ môi trường tốt và mọi người có ý thức giữ gìn môi trường tốt thì sẽ đưa đến kết quả môi trường trong sạch và là nguyên nhân của sự phát triển kinh tế đất nước bền vững, sức khoẻ của mọi người được bảo vệ tốt hơn ; kinh tế đất nước có phát triển bền vững, mọi người khoẻ mạnh thì đưa đến kết quả đời sống vật chất, tinh thần của nhân dân mới được cải thiện .

Nói chung , chúng luôn có mối liên hệ phổ biến với nhau tác động qua lại, qui định sự thâm nhập và chuyển hoá lẫn nhau của sự vật hiện tượng, quá trình.

II . Vận dụng vào thực tế :

Một số nguyên nhân cơ bản dẫn đến ô nhiễm môi trường đô thị :

Một kết quả do nhiều nguyên nhân và ngược lại , ô nhiễm môi trường

đô thị hiện nay do một số nguyên nhân cơ bản sau đây và từ một nguyên nhân ô nhiễm môi trường cũng sinh ra nhiều kết quả.

Trong những năm gần đây do quá trình đô thị hoá và do tác động của cơ chế thị trường giá đất tăng cao nên nhiều ao hồ bị lấp dần để xây nhà và công trình thậm chí có nơi không còn ao và đất trống nữa dẫn đến tình trạng thiếu rãnh thoát nước, nước thải từ các hộ gia đình tràn chảy ra đường vì không có hệ thống thoát nước điều này đã gây ô nhiễm môi trường rất nghiêm trọng nhiều

3

chỗ bị ngập ngay cả lúc trời không mưa có thể nói là “thiếu nước sạch thừa nước bẩn”.

Nhiều nhà máy trước đây nằm ở ngoại thành nay do đô thị hoá đã lọt vào giữa các đô thị với dân cư đông đúc gây ô nhiễm môi trường cho những người sống xung quanh .

Hơn nữa việc mở rộng không gian đô thị sẽ dần dần chiếm dụng đất nông nghiệp, tài nguyên đất bị khai thác triệt để tỷ lệ cây xanh và mặt nước trong đô thị bị giảm dẫn đến tình trạng thiếu ôxy không khí ngột ngạt, ô nhiễm. Bề mặt đất thấm nước, thoát nước bị suy giảm dẫn đến tình trạng ngập úng ở nội thành cũng như ngoại thành.Thực tế là tháng 8/2001 cả thành phố Hà Nội bị ngập trong nước mưa vì nước không thoát được dẫn đến tình trạng ngập úng ô nhiễm môi trường nghiêm trọng trong thành phố .

Không thể không kể đến một nguyên nhân đó là sự bùng nổ về phương tiện giao thông cơ giới trong đô thị vượt quá khả năng chịu tải của hệ thống giao thông gây ra tình trạng tắc nghẽn giao thông, thải ra nhiều khí bụi độc hại (NO,CO),tiếng ồn gây ô nhiễm môi trường không khí và tiếng ồn trầm trọng trong đô thị .

Đô thị hoá làm tăng dòng người di cư từ nông thôn ra thành thị làm tăng sức ép về nhà ở và vệ sinh môi trường đô thị . Một số dân cư không tìm được chỗ ở và việc làm ổn định đã lấn chiếm đất công tạo thành các xóm liều xóm bụi , nhà ổ chuột … với điều kiện môi trường rất kém mất vệ sinh …

Do quá trình xây dựng phát triển kinh tế hiện nay các nhà máy công nghiệp , các ngành nghề sản xuất phụ phát triển nhanh ngày càng nhiều do đó mức độ ô nhiễm ở những nơi có nhà máysản xuất công nghiệp, sản xuất ngành nghề phụ là rất nghiêm trọng .

Do ý thức của không ít cá nhân tổ chức về bảo vệ môi trường còn rất kém , đây chính là tồn tại khó khắc phục bởi đó là do ý thức kém

Đó là một số nguyên nhân và hậu quả của việc ô nhiễm môi trường đô thị tạo nên một thách thức rất lớn đối với môi trường ở nước ta . Nếu không có giải

4

pháp kịp thời và tương xứng có thể dẫn đến tình trạng môi trường đô thị ngày càng ô nhiễm, không bền vững và khó khắc phục .

2, Thực trạng hậu quả của việc ô nhiễm môi trường đô thị :

a, Hiện trạng môi trường nước :

Tỷ lệ dân cư được cấp nước máy còn rất thấp chất lượng nước còn kém. Cấp nước sạch cho đô thị là một trong những điều kiện cơ bản để đảm bảo sinh môi trường đô thị ,”tỷ lệ dân đô thị được cấp nước sạch tính chung là 53% . Nguồn nước cung cấp cho đô thị hiện nay là khoảng 70% là lấy từ nguồn nước mặt, 50% lấy từ nguồn nước ngầm”⁽¹⁾. Ở một số thành phố do khai thác nguồn nước ngầm quá mức đã gây sụt lún đất ở đô thị và nguồn nước ngầm chớm bị ô nhiễm chất hữu cơ. Khai thác nước ngầm quá mức ở một số vùng ven biển làm nước bị mặn hoá .

Hiện nay , công nghệ xử lý cấp nước tại nhiều nhà máy còn nhiều lạc hậu chất lượng nước cấp không đảm bảo vệ sinh .

* Thoát nước và xử lý nước thải chưa đạt yêu cầu tối thiểu.

Hệ thống thoát nước tại các đô thị hiện nay đều là hệ thống chung cho cả thoát

nước mưa , nước thải công nghiệp . Hệ thống thoát nước này có 3 nhược điểm

chính là chưa có trạm xử lý nước thải tập trung tiết diện các đường cống nhỏ và

bị bùn cạn lắng đọng làm khả năng thoát nước kém, hệ thống cống rãnh thưa,

nhiều nhiều đường phố không có cống thoát nước . Hệ thống cống rãnh thoát

nước yếu kém cùng với hồ ao bị san lấp đã gây ra tình trạng úng ngập trầm trọng

trong mùa mưa ở rất nhiều nơi, ảnh hưởng đến sức khoẻ con người và sản xuất

kinh tế . Lấy ví dụ như trận mưa tháng 8 -2001 đã làm cả thủ đô tràn ngập trong

nước mưa, cán bộ công nhân viên không thể đi làm được và một số nhà máy

cũng bị đóng cửa vì cũng bị ngập dẫn đến sản xuất bị đình đốn ảnh hưởng đến

phát triển kinh tế của đất nước ta , hơn thế nữa nó còn ảnh hưởng đến sức khoẻ

của người dân.

Cục môi trường. Báo cáo quan trắc môi trường 12 – 2000

5

Tuy nhiên hiện nay ở Hà Nội đã xây dựng trạm bơm thoát nước Yên Sở bắt đầu nạo vét sông, thoát nước nhằm giải quyết cơ bản tình trạng úng ngập trong mùa mưa nhưng hệ thống thoát nước ở nội đô vẫn chưa được nâng cấp đáng kể nên tình trạng ngập úng trong thời gian gần đây vẫn xảy ra nghiêm trọng

Nước thải bệnh viện : chứa rất nhiều mầm mống gây bệnh truyền nhiễm và các hoá chất độc hại. Mà các nguồn nước thải này chỉ được xử lý sơ bộ lại thải trực tiếp vào nguồn nước mặt đó chính là nguyên nhân chủ yếu gây nên ô nhiễm môi trường nước mặt ở đô thị còn các nguyên nhân kia chỉ là nguyên nhân bên trong . Và cho dù nó là nhiều nguyên nhân hay một nguyên nhân thì nó cũng gây nên nhiều kết quả bởi nó có mối liên hệ biện chứng với nhau .

* Hiện trạng ô nhiễm môi trường nước ở đô thị

Tình hình chung ở các đô thị là môi trường nước mặt đều là nơi tiếp nhận các nguồn nước chưa được xử lý nên đã bị ô nhiễm có nơi bị ô nhiễm nặng . “Nồng độ chất ô nhiễm trong nước mặt thường cao như chất rắn lửng lơ nhu cầu ôxy sinh hoá , nhu cầu oxy hoá học , nitơrit , nitơrat .. gấp từ hai đến 5 lần thậm chí từ 10 đến 15 lần tiêu chuẩn cho phép (TCCP) đối với nguồn nước mặt . Lượng hóa học côli vượt TCCP hàng trăm lần . Ngoài chất ô nhiễm hữu cơ trên môi truờng nước mặt đô thị ở một số nơi còn bị ô nhiễm kim loại nặng và hoá chất độc hại nặng như thuỷ ngân asen ,clo, phenon…” dẫn đến tình trạng sức khoẻ ngày càng suy thoái số bệnh nhân tại khoa chống độc ở các bệnh viện ngày càng tăng nhanh nhà nước đã phải đầu tư rất nhiều tiền vào chữa trị cho người dân và còn dẫn đến nhiều ảnh hưởng khác.

b, Hiện trạng môi trường không khí :

* Ô nhiễm bụi rất trầm trọng

hầu hết các đô thị đều bị ô nhiễm rất trầm trọng tới mức báo động “nồng độ bụi trung bình ở các thành phố là 0,4 đến 0,5 mg/m, nồng độ bụi ở các khu dân cư bên cạnh các nhà máy , xí nghiệp hay gần đường giao thông lớn đều vượt TCCP từ 1,5 đến 3 lần nơi bị ô nhiễm lớn nhất trong các địa điểm là khu

6

dân cư gần các nhà máy xi măng Hải Phòng…”⁽³⁾. Ô nhiễm bụi chủ yếu do giao thông vận tải xây dựng sửa chữa nhà cửa và một phần do sản xuất công nghiệp gây ra .

.

* Ô nhiễm các khí SO2 , CO , NO2 .

“Nồng độ khí SO2 , CO , NO2 ở một số khu trung cư gần khu công nghiệp thì vượt quá mức độ cho phép nhiều lần, ở một số nút giao thông lớn trong đô thị nồng độ khí NO2 vượt quá TCCP ” .⁽⁴⁾

* Ô nhiễm tiếng ồn đô thị :

Theo kết quả quan trắc cho thấy mức độ ồn ào ngoài nhà vào buổi tối thì vượt quá TCCP.

Tỷ lệ cây xanh thấp cũng là nguyên nhân ảnh hưởng đến ô nhiễm môi trường đô thị tỷ lệ cây xanh ở các khu công nghiệp , khu đô thị còn quá thấp cho dù trong thời gian gần đây ở khắp các nước ta hầu hết đã quan tâm trồng cây xanh hơn . ” ở một số khu công nghiệp khi thẩm duyệt xây dựng thì không thực hiện yêu cầu của Khoa học công nghệ môi trường là phải dành 15% diện tích để trồng cây xanh “⁽⁵⁾

2, Giải quyết mâu thuẫn & Biện pháp khắc phục :

Qua đây có lẽ chúng ta cũng thấy được những nguyên nhân của sự ô nhiễm môi trường và tầm quan trọng của môi trường với đời sống con người và đối với phát triển kinh tế xã hội đồng thời cũng thấy được mức độ trầm trọng của sự ô nhiễm môi trường ảnh hưởng như thế nào . Vậy em xin được đưa ra một số đề xuất về biện pháp giải quyết và khắc phục ô nhiễm môi trường đô thị đó là :

Cục môi trường. Báo cáo kết quả quan trắc môi trường 12 – 2000
Tạp chí bảo vệ môi trường số 6 – 2001
Trích báo cáo dự án điều tra khảo sát định hướng bảo vệ môi trường năm 2000

7

Cần bổ xung chính sách thuế phí, quỹ môi trường chính sách về áp dụng công nghệ sạch hơn , công nghệ ít chất thải , công nghệ xử lý chất thải .
Tăng cường sử dụng các công cụ kinh tế trong quản lý kết hợp các công cụ quản lý có tính mệnh lệnh . Đảm bảo công bằng các lợi ích về môi trường .
Tăng cường các biện pháp cưỡng chế tài chính đối với hành vi không tuân thủ quy định bảo vệ môi trường .
Cần đẩy mạnh phong trào văn hoá công tác bảo vệ môi trường đó là khôi phục củng cố phát huy truyền thống địa phương trong giữ gìn vệ sinh phường khu phố như phong trào trồng cây xanh sạch đẹp

Vận động dân cư có ý thức bảo vệ môi trường , mỗi người dân tự mình phải có ý thức bảo vệ môi trường xanh sạch đẹp …

8

KẾT LUẬN CHUNG

Qua phân tích trên đây chúng ta có thể thấy rõ thực trạng ô nhiễm môi trường cũng như mức độ ô nhiễm môi trường đô thị ở Việt Nam trong quá trình xây dựng và phát triển đất nước . Do vậy Chính Phủ cần tìm ra nhiều biện pháp ngăn chặn sự suy thoái môi trường nói chung và môi trường đô thị nói riêng. Vậy nhiệm vụ của Chính Phủ là phải bảo vệ môi trường song Chính Phủ không thể tự mình làm được tất cả. Do vậy để bảo vệ môi trường cần có sự tham gia của mọi công dân. Hợp sức cùng nhau không còn là điều lựa chọn mà là điều cần thiết . Bởi vì tất cả chúng ta cùng hít thở một bầu không khí , uống một dòng nước , lao động nghỉ ngơi và giải trí trong cùng một môi trường . Do đó nhà nước cần tiếp tục có chính sách khuyến khích cộng đồng dân cư thực hiện hoá chủ trương của Đảng “bảo vệ môi trường là sự nghiệp của toàn Đảng toàn dân ” làm tốt nhiệm vụ hoá bảo vệ môi trường trước mắt cần xây dựng chương trình bảo vệ môi trường để phát triển bền vững từ cộng đồng là cách tiếp cận phù hợp nhất cho phát triển bền vững môi trường đất nước Thế kỷ 21 .

Qua đây em cũng xin chân thành cảm ơn thầy giáo Phạm Văn Duyên cùng các thầy cô giáo và bạn bè đã tận tình hướng dẫn em hoàn thành tiểu luận này .

9

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 9, 2019

Đồ án nền & móng: Thiết kế móng cọc

Đồ án nền & móng: Thiết kế móng cọc

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: Luận Văn Chính sách xoá đói giảm nghèo đối với đồng bào các dân tộc thiểu số ở nước ta trong giai đoạn hiện nay, thực trạng và giải pháp.

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/%C4%90%E1%BB%93-%C3%A1n-n%E1%BB%81n-m%C3%B3ng-Thi%E1%BA%BFt-k%E1%BA%BF-m%C3%B3ng-c%E1%BB%8Dc.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Đồ án nền & móng: Thiết kế móng cọc

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN

THIẾT KẾ MÓNG CỌC

*******

I.Số liệu:

Đặc điểm kết cấu: Kết cấu khung BTCT có tường chèn

Tải trọng tính toán tác dụng dưới chân công trình tại cốt mặt đất:

Móng M1 : Cột trục B N^tt₀= 516T ; M^tt₀= 135T.m; Q^tt₀= 81T

Móng M2 : Cột trục D N^tt₀= 436T ; M^tt₀= 123T.m; Q^tt₀= 81T

Tải trọng tiêu chuẩn dưới chân cột: Trục B

, ,

(n: hệ số vượt tải có thể lấy chung từ 1,1 – 1,2, ở đây ta chọn n= 1,15)

*Loại*	*Vị trí*	*N(T)*	*M(T.m)*	*Q (T)*
Tải trọng tiêu chuẩn P^tc	C1	448,7	117,39	70,43
Tải trọng tiêu chuẩn P^tc	C2	379,1	107	70,43
Tải trọng tính toán P^tt	C1	516	135	81
Tải trọng tính toán P^tt	C2	436	123	81

Khu vực xây dựng , nền đất gồm 5 lớp:

+ Lớp đất 1: Sét pha dày 2,4m

+Lớp đất 2 : Sét dày 4,7

+ Lớp đất 3: Cát pha dày 5,4m

+ Lớp đất 4: Cát nhỏ dày 6m

+Lớp đất 5 : Cát vừa rất dày

Chiều sâu mực nước ngầm : H_nn= 9 (m)

I.Số liệu công trình: (nhà công nghiệp)

* Tải trọng tính toán:

N^tt₀= 516 T

M₀^tt= 135 T.m

Q₀^tt= 81 T

A.Số liệu tính toán

+ Lớp đất 1: Sét pha dày 2,4m

+Lớp đất 2 : Sét dày 4,7

+ Lớp đất 3: Cát pha dày 5,4m

+ Lớp đất 4: Cát nhỏ dày 6m

+Lớp đất 5 : Cát vừa rất dày

Mực nước ngầm ở độ sâu -9,0 (m) kể từ mặt đất khi khảo sát.

Bảng giá trị tính toán

Móng	Cột Trục	(T)	(Tm)	(T)
M₁	B	516	135	81
M₂	D	436	123	81

Bảng chỉ tiêu cơ học ,vật lý của các lớp đất

TT	Tên lớp đất	Chiều dày (m)	γ (kN/m³)	γ_s (kN/m³)	W (%)	W_L(%)	W_P(%)		C_II (kPa)	N₃₀	E (kPa)	C_u(kPa)
1	Sét pha	2,4	17,9	26,9	36	41	24,5	17	20	7	6800	45
2	Sét	4,7	17,6	27	40	46	28,0	16	25	5	6300	34
3	Cát pha	5,4	18,1	26,7	28	30	24,0	21	7	8	6500	41
4	Cát nhỏ	6,0	18,5	26,6	24	_	_	30	_	22	12000	_
5	Cát vừa	Rất dày	18	26,4	18	_	_	35	_	35	25000	_

I.Đánh giá điều kiện địa chất công trình,địa chất thủy văn

a.Đều kiện địa chất công trình

* Trục địa chất

TRỤC ĐỊA CHẤT

MẶT BẰNG CÔNG TRÌNH

* Đánh giá điều kiện địa chất công trình

– Để có thể lựa chọn giả pháp nền và móng cho công trình một cách hợp lý ta cần phải đánh giá điều kiện địa chất thủy văn của khu đất xây dựng công trình ta cần phải xét các chỉ số sau:

– Hệ số rỗng [e]

– Độ sệt [ I_L]

=B

– Trọng lượng đẩy nổi của đất [ _đn]

_đn với =10(kN/m³)

– Đánh giá sơ bộ về địa chất của khu đất xây dựng công trình như sau:

Lớp 1 : Sét pha

+Độ rỗng : e₀ = = =1,04

+Chỉ số dẻo A= 41% – 24,5%=16,5% 17% đất thuộc loại sét pha

+Độ sệt trạng thái dẻo mềm

+Trọng lượng đẩy nổi

Nhận xét

Từ chỉ tiêu độ dẻo đất thuộc loại sét pha, có e_o= 1,04 >1

Độ sệt cho ta biết đất trạng thái dẻo mềm

Kết Luận :Đây là lớp đất yếu không thể làm nền cho công trình

Lớp2: Sét

+Độ rỗng : e₀ = = =1,14>1

+Chỉ số dẻo A= 46% – 28%=18% 17% đất thuộc loại sét

+Độ sệt B= = trạng thái dẻo mềm

+Trọng lượng đẩy nổi

Nhận xét

Từ chỉ số dẻo,hệ số rỗng >1

Độ sệt cho ta biết đất trạng thái dẻo mềm Đây là lớp đất dẻo không thể làm nền cho công trình

Lớp3: Cát pha

+Độ rỗng : e₀ = = >0,85 thuộc loại cát rời

+Chỉ số dẻo A= 30% – 24%=6% 7% đất thuộc loại pha cát

+Độ sệt B= = trạng thái dẻo mềm

+Trọng lượng đẩy nổi

Nhận xét

Từ chỉ số dẻo đất thuộc loại pha cát, đất rời.

Độ sệt cho ta biết đất trạng thái dẻo mềm Đây là lớp vẫn chưa có thể đặt mũi cọc chịu lực cho công trình

Lớp4: Cát nhỏ

+Độ rỗng : e₀ = = =0,78

+Trọng lượng đẩy nổi

Nhận xét

Đây là lớp đất TB có thể làm móng cho công trình

Lớp5: Cát vừa

+Độ rỗng : e₀ = = =0,73<0,75 thuộc loại đất cát nhỏ chặt vừa

+Trọng lượng đẩy nổi

Nhận xét

Với các chỉ tiêu tinh toán trên ta nhận thấy lớp đất thứ 1 và lớp 2 thuộc loại mềm yếu,lớp đất 3 và lớp đất 4,thuộc cát pha ,lớp 5 lớp đất chặt và có độ sâu khá dầy , ta cần đặt mũi cọc vào lớp thứ 5 này.

II.Đề xuất phương án móng cọc

*Tiêu chuẩn xây dựng :Do phần móng cần tính toán thuộc kết cấu cơ bản là khung BTCT có tương chèn nên theo TCXD 205-1998 ta có :

– Độ lún cho phép S_gh= 8 cm. Chênh lún tương đối cho phép .Chênh lún tương đối cho phép = 0,2%.

– Hệ số an toàn: Lấy F_s= 2÷ 3

*Phương án nền,móng :

Tải trọng công trình không lớn, nền đất nếu bóc lớp vỏ trên có thể coi là tốt. Vì vậy đề xuất phương án móng nông trên nền thiên nhiên.
Móng dạng đơn BTCT dưới cột, băng BTCT dưới tường BTCT chịu lực.
Các tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch hay dầm giằng để đỡ.
Các khối nhà có tải chênh lệch được tách ra khỏi khe lún.

* Chọn giải pháp móng cọc đài thấp: Dùng cọc BTCT 30 x 30 cm, đài đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu xuống lớp 5 khoảng . Thi công bằng phương pháp đóng (ép).

*Đài Cọc

-Bê tông B20 R_b= 9000 Kpa, R_bt = 750 Kpa

-Thép chịu lực: AII R_s= 280000 Kpa,

-Lớp lót: bê tông nghèo, mác thấp 100, dày 100 cm.

-Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3cm. (thường chọn 3-5 cm)

– Đài liên kết ngàm với cột và cọc. Thép dọc neo trong đài ≥ 30d ( ở đây chọn 55cm) và đầu cọc trong đài 15 cm

*Cọc đúc tại công trường

+ Bê tông: mác B25 , R_b= 14500 Kpa

+ Cốt thép : thép chịu lực –AII, đai AI

III : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG

Tải trọng tác dụng xuống móng + số thứ tự là 1

Móng	Cột trục
M1	B	516	135	81

A: Thiết kế móng

Tiết diện chân cột 0,7×0,4m

Tải trọng tiêu chuẩn

1.Chiều sâu đáy đài H_md

Tính h_min : Chiều sâu chon móng yêu cầu nhỏ nhất

H_min :

+Q: tổng các lực ngang Q_x= 70,43T

+ : dung trọng tự nhiên =17,9 Tm³

+B: bề rộng đài sơ bộ b=1,8

+ : góc ma sát trong

NHư vậy H_min=0,8 ta chọn h_md=1,2 m > h_min= 0,8

Với độ sâu đáy đài đủ lớn , lực ngang Q nhỏ , trong tinh toán gần đúng coi như bỏ tải trọng ngang.

Vậy độ sâu chôn móng là h= 1,2+0,5 (tôn nền)= 1,7 (m)

Cos 0,000 được tính cao hơn mặt đất thiên nhiên 0,500 (m)
Đáy đài đặt tại cote -1,700 (m)
Làm lớp Bêtông lót vữa xi măng cát B5 dày 100.

2.Cọc

-Tiết diện cọc : 300×300 (mm), bê tông B25

Thép chịu lực là thép A-II 4 16 F_a=8,04 cm²

+Chọn chiều dài cọc cắm xuống lớp đất thứ 5 là 2 (m):

+Đầu cọc trong đài là 15cm

+Cọc cắm xuống nền: 2,4 + 4,7 + 5,4 + 6 -1,2 + 0,5=18 (m)

+Thép của cọc neo trong đài lấy 55cm

-Ta chia cọc ra làm 3 đoạn mỗi đoạn dài 6 (m) nối cọc bằng hàn bản mã.

Chi tiết nối cọc

III.Xác định sức chịu tải của cọc

1-a.Sức chịu tải của cọc theo vật liệu:

Theo kết quảkhảo sát công trình,điều kiện địa chất thủy văn,trong trụ địa chất

không có than bùn nên không cần kể đến ảnh hưởng của hệ số uốn dọc => φ =1 .Chi tiết nối cọc

P_v=.φ.(R_b.F_b+ R_a. F_a)

R_b=9000 Kpa

F_b =0,3×0,3

F_a =8,04.10^-4

R_a =280000 Kpa

=> P_VL=1.(9000 x 0,3×0,3 + 28.10⁴x 8,04.10^-4) = 1035,12KN

1-b.Sức chịu tải của cọc theo đất nền:

2.Sức chịu tải của cọc theo P_đ(cọc ma sát, cọc treo):

P_đ=

M : m = 1 đối với cọc đóng

M_R= m_f= 1 Đối với loại cọc thứ nhất

U: chu vi tiết diện cọc: 0,3.4=1,2(m)

F: Diện tích mặt cắt ngang cọc: 0,3×0,3=0,09

Chia đất thành các lớp đất đồng nhất, chiều dày mỗi lớp £ 2 m như hình vẽ. Ta lập bảng tra được t_i (theo giá trị độ sâu trung bình của mỗi lớp và loại đất, trạng thái đất). Cường độ tính toán của đất ở chân cột với độ sâu H_m= 18,5m, mũi cọc đặt ở lớp cát vừa( rất dày) tra bảng sách hướng dẫn làm đồ án nền móng nội suy ta được R = 6780 kPa = 678 T/m².

Lớp đất	Loại đất	L_i (m)	Z_i (m)	f_i (Kpa)	m_fi,l_i, f_i (KN/m)	∑ m_fi,l_i, f_i (KN/m)
Lớp 1	Sét pha I_L= 0,69	1,2	2,3	7,3	8,76	578,844
Lớp 2	Sét I_L = 0,67	2	3,9	8,9	17,8
		2	5,9	10	20
		0,7	7,25	10	7
Lớp 3	Cát pha I_L= 0,67	2	8,6	10	20
		2	10,6	10,12	20,24
		1,4	12,3	10,46	14,644
Lớp 4	Cát nhỏ	2	14	49,5	99
		2	16	52	104
		2	18	54,7	109,4
Lớp5	Cát vừa	2	20	79	158

P_đ=

=1.(1.6780.0,09+4×0,3×578,844)=1304,813KN

P_đ’=

K_d= 1,4 hệ số an toàn đối với đất.

Vậy P_đ’<P_v nên ta đưa P_đ’ vào tính toán

– Theo kết quả thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT: theo công thức Nhật Bản

Trong đó : α = 300 cọc hạ bằng phương pháp đóng (ép)

N =35 số SPT ở chân cọc(đất dưới mũi cọc)

C_uj =lực dính không thoát nước của lớp đất lọai sét j (Kpa)

A_p = 0,3x 0,3 =0,09m²

u = 4×0,3 =1,2m

sức chịu tải cho phép của cọc theo đất nền :

Chọn và bố trí cọc :

Áp lực tính toán giả định tác dụng lên đáy đài do phản lực đầu cọc gây ra là :

Diện tích sơ bộ đáy đài là :

Trong đó :

: dung trọng trung bình của lớp vữa bê tông móng.

Trọng lượng của đài và đất trên đài :

Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài là :

Số lượng cọc sơ bộ là :

Để kể đến ảnh hưởng của moment lấy số cọc n = 12 cọc bố trí như hình vẽ :

Chọn sơ bộ chiều cao đài cọc

Chiều cao đài cọc được chọn theo điều kiện chống chọc thủng. Ở đây có thể sơ bộ chọn hd từ điều kiện đáy tháp chọc thủng vừa trùm cạnh ngoài các cọc biên. Khi đó phản lực các cọc đều nằm trong đáy tháp chọc thủng, lực chọc thủng = 0 chiều cao đài thỏa mãn.

Khi đáy tháp chọc thủng trùm hết cạnh ngoài các cọc biên theo cạnh dài có :

L_đ = 2.(C + h₂) + l_cột

Tương tự khi đáy tháp chọc thủng trùm hết cạnh ngoài các cọc biên theo cạnh ngắn điều kiện là :

=> H₂ = max(h_2l,h_2b) = 1,15m

Chiều cao đài chọn sơ bộ :

H_đ= h₁ + h₂= 0,15+ 0,15 = 1,3m

Với h1 là chiều sâu cọc ngàm vào đài.

Kiểm tra điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên

Diện tích đế đài thực tế : F’_d= 2,3×3,2= 7,36 m²

Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài :

Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài là :

N^tt= N_o^tt+ N_d^tt = 5160 +194,304 = 5354,304 KN

Moment tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại mặt phẳng đáy đài :

M^tt = M_o^tt+ Q_o^ttx h_d= 1350 +810×1,3= 2403 KNm

Lực truyền xuống các cọc dãy biên là :

P^tt_max= 713KN

P^tt_min =179 KN >0 => cọc không bị nhổ.

Trọng lượng tính toán của cọc :

P_c = 0,3.0,3.( 6- 0,35-0,15).810.1,1=44,105KN

Có P^tt_max +P_c = 713 + 44,105=757KN < P_d = 932KN( thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên)

P^tt_min=179KN>0 nên không cần phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ.

VII. Tính toán kiểm tra cọc :

– Khi vận chuyển cọc : Tải trọng phân bố

q = g.F.n với n là hệ số động, n = 1,5

=>q=2,5.0,3.0,3.1,5=0,33T/m chọn a sao cho M₁⁺ M₁^–=> a = 0,207l_c 1,3m

Biểu đồ moment cọc khi vận chuyển

– Treo cọc lên giá búa : để

+ Trị số mônmen dương lớn nhất :

Ta thấy M₁ = 0,279 < M₂ = 0,535 => dùng M₂ để tính toán

+ Lấy lớp bảo vệ của cọc là a’=2 cm Chiều cao làm việc của cốt thép h₀= 30-2= 28 cm

=>

Cốt thép chịu lực của cọc là 2f16(F_a=4cm²)

vậy cọc đủ khả năng chịu tải khi vận chuyển, cẩu lắp.

– Tính toán cốt thép làm móc cẩu :

Lực kéo lên móc cẩu trong trường hợp treo lên giá búa

=> Lực kéo ở một nhánh, gần đúng:

F’_k = =

Diện tích cốt thép của móc cẩu:

Chọn thép móc cẩu f12 có F_a = 1,13 cm²

Chọn búa thích hợp : với kinh nghiệm l_c ≤ 12 Q _búa = 2,5T

Kiểm tra nền móng cọc theo TTGH 2:

Kiểm tra điều kiện áp lực ở đáy móng quy ước:

Độ lún của nền móng được tính theo độ lún của nền khối móng quy ước abcd:

Chiều dài của đáy khối quy ước :

L_M= 3,2-2(0,25-0,15)+2.19,6tan(5,911^o)= 7,06m

Bề rộng đáy khối quy ước :

Trọng lượng tiêu chuẩn của khối móng quy ước từ đáy lớp lót trở lên:

Trọng lượng riêng trung bình của đất từ lớp lót đến chân cọc :

Trọng lượng khối móng quy ước phần dưới lớp lót chưa kể bê tông cọc:

Trọng lượng cọc trong khối móng quy ước:

Trọng lượng khối móng quy ước:

Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước:

Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước :

Độ lệch tâm :

Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối quy ước:

Cường độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy ước :

K_tc=1

M₁=1,4; M₂=1vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng.

tra bảng ta được :A= 1,68, B = 7,73 ,C= 9,60

Chiều cao của khối móng quy ước lấy đến cốt thiên nhiên :

H_M= 0,5+2,4+4,7+5,4+6,0+2 = 21m

Trọng lượng riêng trung bình của đất từ đáy móng quy ước đến cốt thiên nhiên :

Có :

Vậy thỏa mãn điều kiện áp lực dưới đáy móng quy ước.

Kiểm tra điều kiện biến dạng :

ứng suất bản thân tại đáy lớp sét pha:

Ứng suất bản thân của đất ở cao độ đáy lớp sét :

Ứng suất bản thân của đất ở cao độ đáy lớp cát pha :

Ứng suất bản thân của đất ở cao độ đáy lớp cát nhỏ :

Ứng suất bản thân của đất ở đáy móng quy ước :

Ứng suất gây lún ở đáy móng quy ước:

Chia nền đất dưới móng quy ước thành các lớp phân tố có chiều dày

Và đảm bảo mỗi lớp chia ra là đồng nhất.

Gọi z là độ sâu kể từ đáy móng quy ước thì ứng suất gây lún ở độ sâu z₁ :

K₀ tra bảng theo 2z/b và l/b = 7,96/5,26=1,513

Độ lún của lớp phân tố thứ i :

Điểm	Z (m)	2z/b	l/b	K_o	(Kpa)	(Kpa)		(Kpa)	S_i (m)
0	0	0		1,000	111,58	370,42	0,3	0	0
1	1,315	0,5		0,9315	103,937	394,09	0,264	25000	0,0007
2	2,63	1		0,7355	82,067	417,76	0,196	25000	0,0006
3	3,945	1,5		0,5282	58,937	441,43	0,134	25000	0,0005
4	5,26	2		0,3434	38,317	465,1	0,082	25000	0,0003
5	6,575	2,5		0,2734	30,506	488,77	0,062	25000	0,0002
6	7,89	3		0,2053	22,907	512,44	0,045	25000	0,00018
7	9,205	3,5		0,1580	17,630	536,11	0,033	25000	0,00014
8	10,52	4		0,1113	12,419	559,78	0,022	25000	0,0001

Giới hạn nền lấy đến điểm 8 ở độ sâu 10,52m kể từ đáy khối quy ước.

Độ lún của nền:

thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối giới hạn.

Tính toán độ bền và cấu tạo dài cọc:

Dùng bê tông B20 R_b= 9000 Kpa, R_bt = 750 Kpa

Dùng cốt thép nhóm AII có R_a = 280000Kpa

Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng:

Với chiều cao đã chọn h_đ =1,3m thì đáy tháp chọc thủng vừa trùm kín cạnh ngoài các cọc biên. Lực chọc thủng P_cth = 0 đài không bị chọc thủng.

Sức chống chọc thủng của đài :

Nếu chọn chiều cao đài h_d^’<1,3m sao cho P_cth >0 lực chọc thủng :

Nếu chọn chiều cao đài nhỏ hơn 1,3m sức chống chọc thủng của đài sẽ nhỏ hơn lực chọc thủng đài không thỏa mãn điều kiện chọc thủng.

Vậy chiều cao đài đã chọn h_đ =1,3m là hợp lý.

Tính toán moment và thép đặt cho đài cọc

Moment tương ứng với mặt ngàm I-I :

M₁ = ( P₄ +P₈+P₉ )r₁+(P₃+P₇ +P₁₀)r₁^’

r₁ = 1,35 – 0,7/2 = 1m

r₁^, = 0,45– 0,7/2 = 0,1m

P₄ = P₈ = P₉= P^tt_max = 713 K N

M₁ =( 3x713x1)+(3x535x0,1)= 2299,5 KNm

Moment tương ứn mặt ngàm II –II :

M₂ = ( P₁ +P₄) r₂+ ( P₂ + P₃)r₂^’

r₂ = 1,35 – 0,4/2 = 1,15m

r₂^’ = 0,45 – 0,4/2 = 0,25m

P₁ = P^tt_min = 179 KN

P₄ = P^tt_max = 713 KN

P₃ = 535 KN

M₂ =(179 +713 )x1,15+ (357 +535) x 0,25= 1249 KNm

Cốt thép chịu moment M₁ :

Chọn có F_a = 80,054cm²

Khoảng cách giữa trục các cốt thép cạnh nhau là :

Chiều dài của 1 thanh là : L – 2a_bv = 3200 – 2x 35 = 3130 mm

Cốt thép chịu moment M₂ :

Chọn có F_a = 45,81cm²

Khoảng cách giữa trục các cốt thép cạnh nhau là :

Chiều dài của 1 thanh là : b – 2a_bv =2300 – 2x 35 = 2230mm

MÓNG 1 T/L : 1/20 ( PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC)

MẶT CẮT C-C

II. THIẾT KẾ MÓNG M2 ( D)

I.Số liệu công trình: (nhà công nghiệp)

* Tải trọng tính toán:

N^tt₀= 436 T

M₀^tt= 123 T.m

Q₀^tt= 81 T

Địa chất dưới móng M2 (D) giống như địa chất dưới móng M1 (B).

II.Đề xuất phương án móng cọc

*Tiêu chuẩn xây dựng :Do phần móng cần tính toán thuộc kết cấu cơ bản là khung BTCT có tương chèn nên theo TCXD 205-1998 ta có :

– Độ lún cho phép S_gh= 8 cm. Chênh lún tương đối cho phép .Chênh lún tương đối cho phép = 0,2%.

– Hệ số an toàn: Lấy F_s= 2÷ 3

*Phương án nền,móng :

Tải trọng công trình không lớn, nền đất nếu bóc lớp vỏ trên có thể coi là tốt. Vì vậy đề xuất phương án móng nông trên nền thiên nhiên.
Móng dạng đơn BTCT dưới cột, băng BTCT dưới tường BTCT chịu lực.
Các tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch hay dầm giằng để đỡ.
Các khối nhà có tải chênh lệch được tách ra khỏi khe lún.

* Chọn giải pháp móng cọc đài thấp: Dùng cọc BTCT 30 x 30 cm, đài đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ sâu xuống lớp 5 khoảng . Thi công bằng phương pháp đóng (ép).

*Đài Cọc

-Bê tông B20 R_b= 9000 Kpa, R_bt = 750 Kpa

-Thép chịu lực: AII R_s= 280000 Kpa,

-Lớp lót: bê tông nghèo, mác thấp 100, dày 100 cm.

-Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3cm. (thường chọn 3-5 cm)

– Đài liên kết ngàm với cột và cọc. Thép dọc neo trong đài ≥ 30d ( ở đây chọn 55cm) và đầu cọc trong đài 15 cm

*Cọc đúc tại công trường

+ Bê tông: mác B25 , R_b= 14500 Kpa

+ Cốt thép : thép chịu lực –AII, đai AI

III : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG

Tải trọng tác dụng xuống móng + số thứ tự là 1

Móng	Cột trục
M1	B	436	132	81

A: Thiết kế móng

Tiết diện chân cột 0,7×0,4m

Tải trọng tiêu chuẩn

1.Chiều sâu đáy đài H_md

Tính h_min : Chiều sâu chon móng yêu cầu nhỏ nhất

H_min :

+Q: tổng các lực ngang Q_x= 70,43T

+ : dung trọng tự nhiên =17,9 Tm³

+B: bề rộng đài sơ bộ b=1,8

+ : góc ma sát trong

NHư vậy H_min=0,8 ta chọn h_md=1,2 m > h_min= 0,8

Với độ sâu đáy đài đủ lớn , lực ngang Q nhỏ , trong tinh toán gần đúng coi như bỏ tải trọng ngang.

Vậy độ sâu chôn móng là h= 1,2+0,5 (tôn nền)= 1,7 (m)

Cos 0,000 được tính cao hơn mặt đất thiên nhiên 0,500 (m)
Đáy đài đặt tại cote -1,700 (m)
Làm lớp Bêtông lót vữa xi măng cát B5 dày 100.

2.Cọc

-Tiết diện cọc : 300×300 (mm), bê tông B25

Thép chịu lực là thép A-II 4 16 F_a=8,04 cm²

+Chọn chiều dài cọc cắm xuống lớp đất thứ 5 là 2 (m):

+Đầu cọc trong đài là 15cm

+Cọc cắm xuống nền: 2,4 + 4,7 + 5,4 + 6 -1,2 + 0,5=18 (m)

+Thép của cọc neo trong đài lấy 55cm

-Ta chia cọc ra làm 3 đoạn mỗi đoạn dài 6 (m) nối cọc bằng hàn bản mã.

Chi tiết nối cọc

III.Xác định sức chịu tải của cọc

1-a.Sức chịu tải của cọc theo vật liệu:

Theo kết quảkhảo sát công trình,điều kiện địa chất thủy văn,trong trụ địa chất

không có than bùn nên không cần kể đến ảnh hưởng của hệ số uốn dọc => φ =1 .Chi tiết nối cọc

P_v=.φ.(R_b.F_b+ R_a. F_a)

R_b=14500 Kpa

F_b =0,3×0,3

F_a =8,04.10^-4

R_a =280000 Kpa

=> P_VL=1.(9000 x 0,3×0,3 + 28.10⁴x 8,04.10^-4) = 1035,12KN

1-b.Sức chịu tải của cọc theo đất nền:

2.Sức chịu tải của cọc theo P_đ(cọc ma sát, cọc treo):

P_đ=

M : m = 1 đối với cọc đóng

M_R= m_f= 1 Đối với loại cọc thứ nhất

U: chu vi tiết diện cọc: 0,3.4=1,2(m)

F: Diện tích mặt cắt ngang cọc: 0,3×0,3=0,09

Chia đất thành các lớp đất đồng nhất, chiều dày mỗi lớp £ 2 m như hình vẽ. Ta lập bảng tra được t_i (theo giá trị độ sâu trung bình của mỗi lớp và loại đất, trạng thái đất). Cường độ tính toán của đất ở chân cột với độ sâu H_m= 18,5m, mũi cọc đặt ở lớp cát vừa( rất dày) tra bảng sách hướng dẫn làm đồ án nền móng nội suy ta được R = 6780 kPa = 678 T/m².

Lớp đất	Loại đất	L_i (m)	Z_i (m)	f_i (Kpa)	m_fi,l_i, f_i (KN/m)	∑ m_fi,l_i, f_i (KN/m)
Lớp 1	Sét pha I_L= 0,69	1,2	2,3	7,3	8,76	578,844
Lớp 2	Sét I_L = 0,67	2	3,9	8,9	17,8
		2	5,9	10	20
		0,7	7,25	10	7
Lớp 3	Cát pha I_L= 0,67	2	8,6	10	20
		2	10,6	10,12	20,24
		1,4	12,3	10,46	14,644
Lớp 4	Cát nhỏ	2	14	49,5	99
		2	16	52	104
		2	18	54,7	109,4
Lớp5	Cát vừa	2	20	79	158

P_đ=

=1.(1.6780.0,09+4×0,3×578,844)=1304,813KN

P_đ’=

K_d= 1,4 hệ số an toàn đối với đất.

Vậy P_đ’<P_v nên ta đưa P_đ’ vào tính toán

– Theo kết quả thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT: theo công thức Nhật Bản

Trong đó : α = 300 cọc hạ bằng phương pháp đóng (ép)

N =35 số SPT ở chân cọc(đất dưới mũi cọc)

C_uj =lực dính không thoát nước của lớp đất lọai sét j (Kpa)

A_p = 0,3x 0,3 =0,09m²

u = 4×0,3 =1,2m

sức chịu tải cho phép của cọc theo đất nền :

Chọn và bố trí cọc :

Áp lực tính toán giả định tác dụng lên đáy đài do phản lực đầu cọc gây ra là :

Diện tích sơ bộ đáy đài là :

Trong đó :

: dung trọng trung bình của lớp vữa bê tông móng.

Trọng lượng của đài và đất trên đài :

Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài là :

Số lượng cọc sơ bộ là :

Để kể đến ảnh hưởng của moment lấy số cọc n = 12 cọc bố trí như hình vẽ :

Chọn sơ bộ chiều cao đài cọc

Chiều cao đài cọc được chọn theo điều kiện chống chọc thủng. Ở đây có thể sơ bộ chọn hd từ điều kiện đáy tháp chọc thủng vừa trùm cạnh ngoài các cọc biên. Khi đó phản lực các cọc đều nằm trong đáy tháp chọc thủng, lực chọc thủng = 0 chiều cao đài thỏa mãn.

Khi đáy tháp chọc thủng trùm hết cạnh ngoài các cọc biên theo cạnh dài có :

L_đ = 2.(C + h₂) + l_cột

Tương tự khi đáy tháp chọc thủng trùm hết cạnh ngoài các cọc biên theo cạnh ngắn điều kiện là :

=> H₂ = max(h_2l,h_2b) = 1,15m

Chiều cao đài chọn sơ bộ :

H_đ= h₁ + h₂= 0,15+ 0,15 = 1,3m

Với h1 là chiều sâu cọc ngàm vào đài.

Kiểm tra điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên

Diện tích đế đài thực tế : F’_d= 2,3×3,2=7,36 m²

Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài :

Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài là :

N^tt= N_o^tt+ N_d^tt = 4360 +275,264 = 4635,264 KN

Moment tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại mặt phẳng đáy đài :

M^tt = M_o^tt+ Q_o^ttx h_d= 1230 +810×1,3= 2283 KNm

Lực truyền xuống các cọc dãy biên là :

P^tt_max= 640KN

P^tt_min =132KN >0 => cọc không bị nhổ.

Trọng lượng tính toán của cọc :

P_c = 0,3.0,3.( 6- 0,35-0,15).810.1,1=44,105KN

Có P^tt_max +P_c = 640 + 44,105=684,105KN < P_d = 932KN( thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên)

P^tt_min=132KN>0 nên không cần phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ.

VII. Tính toán kiểm tra cọc :

– Khi vận chuyển cọc : Tải trọng phân bố

q = g.F.n với n là hệ số động, n = 1,5

=>q=2,5.0,3.0,3.1,5=0,33T/m chọn a sao cho M₁⁺ M₁^–=> a = 0,207l_c 1,3m

Biểu đồ moment cọc khi vận chuyển

– Treo cọc lên giá búa : để

+ Trị số mônmen dương lớn nhất :

Ta thấy M₁ = 0,279 < M₂ = 0,535 => dùng M₂ để tính toán

+ Lấy lớp bảo vệ của cọc là a’=2 cm Chiều cao làm việc của cốt thép h₀= 30-2= 28 cm

=>

Cốt thép chịu lực của cọc là 2f16(F_a=4cm²)

vậy cọc đủ khả năng chịu tải khi vận chuyển, cẩu lắp.

– Tính toán cốt thép làm móc cẩu :

Lực kéo lên móc cẩu trong trường hợp treo lên giá búa

=> Lực kéo ở một nhánh, gần đúng:

F’_k = =

Diện tích cốt thép của móc cẩu:

Chọn thép móc cẩu f12 có F_a = 1,13 cm²

Chọn búa thích hợp : với kinh nghiệm l_c ≤ 12 Q _búa = 2,5T

Kiểm tra nền móng cọc theo TTGH 2:

Kiểm tra điều kiện áp lực ở đáy móng quy ước:

Độ lún của nền móng được tính theo độ lún của nền khối móng quy ước abcd:

Chiều dài của đáy khối quy ước :

L_M= 3,2-2(0,25-0,15)+2.19,6tan(5,911^o)= 7,06m

Bề rộng đáy khối quy ước :

Trọng lượng tiêu chuẩn của khối móng quy ước từ đáy lớp lót trở lên:

Trọng lượng riêng trung bình của đất từ lớp lót đến chân cọc :

Trọng lượng khối móng quy ước phần dưới lớp lót chưa kể bê tông cọc:

Trọng lượng cọc trong khối móng quy ước:

Trọng lượng khối móng quy ước:

Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước:

Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước :

Độ lệch tâm :

Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối quy ước:

Cường độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy ước :

K_tc=1

M₁=1,4; M₂=1vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng.

tra bảng ta được :A= 1,68, B = 7,73 ,C= 9,60

Chiều cao của khối móng quy ước lấy đến cốt thiên nhiên :

H_M= 0,5+2,4+4,7+5,4+6,0+2 = 21m

Trọng lượng riêng trung bình của đất từ đáy móng quy ước đến cốt thiên nhiên :

Có :

Vậy thỏa mãn điều kiện áp lực dưới đáy móng quy ước.

Kiểm tra điều kiện biến dạng :

ứng suất bản thân tại đáy lớp sét pha:

Ứng suất bản thân của đất ở cao độ đáy lớp sét :

Ứng suất bản thân của đất ở cao độ đáy lớp cát pha :

Ứng suất bản thân của đất ở cao độ đáy lớp cát nhỏ :

Ứng suất bản thân của đất ở đáy móng quy ước :

Ứng suất gây lún ở đáy móng quy ước:

Chia nền đất dưới móng quy ước thành các lớp phân tố có chiều dày

Và đảm bảo mỗi lớp chia ra là đồng nhất.

Gọi z là độ sâu kể từ đáy móng quy ước thì ứng suất gây lún ở độ sâu z₁ :

K₀ tra bảng theo 2z/b và l/b = 6,16/5,26=1,171

Độ lún của lớp phân tố thứ i :

Điểm	Z (m)	2z/b	l/b	K_o	(Kpa)	(Kpa)		(Kpa)	S_i (m)
0	0	0		1,000	111,58	370,42	0,3	0	0
1	1,315	0,5		0,9315	103,937	394,09	0,264	25000	0,0007
2	2,63	1		0,7355	82,067	417,76	0,196	25000	0,0006
3	3,945	1,5		0,5282	58,937	441,43	0,134	25000	0,0005
4	5,26	2		0,3434	38,317	465,1	0,082	25000	0,0003
5	6,575	2,5		0,2734	30,506	488,77	0,062	25000	0,0002
6	7,89	3		0,2053	22,907	512,44	0,045	25000	0,00018
7	9,205	3,5		0,1580	17,630	536,11	0,033	25000	0,00014
8	10,52	4		0,1113	12,419	559,78	0,022	25000	0,0001

Giới hạn nền lấy đến điểm 8 ở độ sâu 10,52m kể từ đáy khối quy ước.

Độ lún của nền:

thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối giới hạn.

Tính toán độ bền và cấu tạo dài cọc:

Dùng bê tông B20 R_b= 9000 Kpa, R_bt = 750 Kpa

Dùng cốt thép nhóm AII có R_a = 280000Kpa

Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng:

Với chiều cao đã chọn h_đ =1,3m thì đáy tháp chọc thủng vừa trùm kín cạnh ngoài các cọc biên. Lực chọc thủng P_cth = 0 đài không bị chọc thủng.

Sức chống chọc thủng của đài :

Nếu chọn chiều cao đài h_d^’<1,75m sao cho P_cth >0 lực chọc thủng :

Nếu chọn chiều cao đài nhỏ hơn 1,3m sức chống chọc thủng của đài sẽ nhỏ hơn lực chọc thủng đài không thỏa mãn điều kiện chọc thủng.

Vậy chiều cao đài đã chọn h_đ =1,3m là hợp lý.

Tính toán moment và thép đặt cho đài cọc

Moment tương ứng với mặt ngàm I-I :

M₁ = ( P₄ +P₈+P₉ )r₁+(P₃+P₇ +P₁₀)r₁^’

r₁ = 1,35 – 0,7/2 = 1m

r₁^, = 0,45– 0,7/2 = 0,1m

P₄ = P₈ = P₉= P^tt_max = 640K N

M₁ =( 3x640x1)+(3x471x0,1)= 2061 KNm

Moment tương ứn mặt ngàm II –II :

M₂ = ( P₁ +P₄) r₂+ ( P₂ + P₃)r₂^’

r₂ = 1,35 – 0,4/2 = 1,15m

r₂^’ = 0,45 – 0,4/2 = 0,25m

P₁ = P^tt_min = 132 KN

P₄ = P^tt_max = 640 KN

P₃ = 471 KN

M₂ =(132 +640 )x1,15+ (302 +471) x 0,25= 1081 KNm

Cốt thép chịu moment M₁ :

Chọn có F_a = 73,635cm²

Khoảng cách giữa trục các cốt thép cạnh nhau là :

Chiều dài của 1 thanh là : L – 2a_bv = 3200 – 2x 35 = 3130 mm

Cốt thép chịu moment M₂ :

Chọn có F_a = 38,175cm²

Khoảng cách giữa trục các cốt thép cạnh nhau là :

Chiều dài của 1 thanh là : b – 2a_bv =2300 – 2x 35 = 2230mm

MÓNG 1 T/L : 1/20 ( PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC)

MẶT CẮT C-C

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 5, 2019

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: Tiểu luận “Vấn đề công nghiệp hóa-hiện đại hóa ở Việt Nam”

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/%C4%90%E1%BB%93-%C3%81n-B%C3%AA-T%C3%B4ng-C%E1%BB%91t-Th%C3%A9p.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: Đồ Án Bê Tông Cốt Thép

A. THIẾT KẾ BẢN SÀN

Sơ đồ bản sàn

L ₁(m)	L ₂(m)	p ^c (kN/ m²)	g_fp	Bêtông B15 (Mpa)	Cốt thép
						Cốt dọc (MPa)	Cốt đai, cốt xiên (MPa)
					Nhóm CI, AI	R _s= 225	R _sw=175
2,2	6,2	8	1,2	R _b= 8,5 R _bt=0,75 g _b=0,9	Nhóm CII, AII	R _s= 280	R _sw=225

1. Bảng số liệu tính toán:

Lớp cấu tạo sàn	Chiều dày(d _i) (m)	Khối lượng riêng(g _i) (KN/m³)	Hệ số vượt tải(g _{f, i})
Gạch Cêramic	0,010	22	1,1
Vữa lót	0,030	18	1,3
Bê tông cốt thép	0,080	25	1,1
Vữa trát	0,030	18	1,3

Các lớp cấu tạo sàn

Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn:

h_s= = = 73,33 (mm).

Þ chọn h_s= 80(mm)

Chọn sơ bộ kích thước dầm phụ: (nhịp L_dp = L₂ = 6200mm)

*

Þ chọn = 450 (mm)

*

Þ chọn = 200 (mm)

Chọn sơ bộ kích thước dầm chính: (nhịp = 3L₁ =3.2200= 6600mm)

*

Þ chọn = 700 (mm)

*

Þ chọn = 300 (mm)

2. Sơ đồ tính:

nên bản thuộc loại bản làm việc thep phương cạnh ngắn, các trục từ 2 đến 4 là dầm chính, các tục vuông góc với dầm chính là dầm phụ.

– Để tính bản,ta cắt một dãy rộng b=1m vuông góc với dầm phụ và thuộc dầm liên tục có gối tựa là dầm phụ và tường.

– Bản sàn được tính theo sơ đồ dẽo.

Nhịp tính toán của bản:

– Nhịp biên:

– Nhịp giữa:

Chênh lệch giữa các nhịp:

Sơ đồ nhịp tính toán của bản

3. Xác định tải trọng:

– Hoạt tãi tính toán:

Tỉnh tải:

Lớp cấu tạo	Chiều dày d_i (m)	Trọng lượng riêng g_i (kN/m³)	Trị tiêu chuẩn g_c (kN/m²)	Hệ số tin cậy tải trọng g_f,i	Trị tính toán g_s(kN/m²)
Gạch lát	0,010	20	0,20	1.1	0,22
Vữa lót + tạo dốc	0,030	18	0,54	1.3	0,7
Bản BTCT	0,080	25	2,00	1.1	2,2
Vữa trát	0,030	18	0,54	1.3	0,70
Tổng					3,82

– Tải trọng toàn phần (tính theo dãy bản rộng b=1m)

– Tính moment:

Xác định moment trong bản bằng sơ đồ dẽo. Nhịp tính toán chênh nhau 1,5% nên có thể dùng các công thức lập sẵn.

Giá trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp biên và moment âm ở gối thứ hai:

Giá trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp giữa và moment âm ở gối giữa:

Sơ đồ tính và biểu đồ moment của bản sàn

Tính cốt thép :

Chọn a₀ = 20mm cho mọi tiết diện

Chiều cao làm việc của betong :

h₀= h_s– a₀ = 80 – 20 = 60(mm)

– Công thức tính toán:

; ; ;

; ;

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,37 ; a_R =0,3.

Dùng thép AI : R_s= 225 Mpa ; g_s= 1.

Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm:

m_min = 0,05 % £m_{hợp lí}£m_max = =

Điều kiện hạn chế khi tính theo sơ đồ dẽo:

*Tiết diện*	*M (kNm)*		x	*A_st* *(mm²)*		*Chọn cốt thép*
*Tiết diện*	*M (kNm)*		x	*A_st* *(mm²)*		f(mm)	*a (mm)*	*A _s* *(mm²)*
Nhịp biên, gối 2	4,74	0,172	0,19	387,6	0,64	8	130	387	-0,15
Nhịp giữa, gối giữa	3,36	0,122	0,13	265,2	0,44	8	190	265	-0,07

Kiểm tra h_0tt:

Chọn a_bv= 15 mm. f_max=8 mm Þ h_0tt= h_s–a_bv–0,5 f_max = 80 – 15 – 0,58 = 61 > h₀= 60(mm).

Vậy kết quả thiên về an toàn.

– Xét tỉ lệ :

Þ 1 < < 3 Þ a = 0,25 Þ aL_0b= aL_0g=0,25×2000=500(mm)

.

Chọn

* chiều dài đoạn cốt thép neo vào gối tựa:

L_an = (10 ¸ 15)f_max = (10 ¸ 15)8 = (80 ¸ 120)(mm).

chọn L_an=120 (mm).

* cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo gối biên và phía trên dầm chính:

A _{s, ct} ³

Chọn f6 a200 (A_sc = 141 mm²).

* chiều dài cốt thép chịu moment âm tại gối biên (mút cốt thép – mép tường)

Þ chọn 250 (mm)

* chiều dài cốt thép chịu moment âm từ mút cốt thép – mép dầm chính:

Þ chọn 400 (mm)

* cốt thép phân bố:

Þ

Þ chọn f6a250 (A_s= 113 mm²)

B. TÍNH DẦM PHỤ

Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẽo.

1. Sơ đồ tính:

Là dầm liên tục 4 nhịp với các gối tựa là tường biên và dầm chính.

Chọn đoạn kê dầm phụ lên tường: C_dp= 220 mm.

Nhịp biên:
Nhịp giữa:
Chênh lệch giữa các nhịp:

Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ

2. Xác định tải trọng:

Tĩnh tải:
- Trọng lượng bản thân dầm phụ:

Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào:

Tổng tĩnh tải:

Hoạt tải:
- Hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào:

Tổng tải:

3. Xác định nội lực:

Biều đồ bao momen:

Xét tỉ số:

Tra bảng Þ k= 0,237

Tung độ tại tiết diện của biểu đồ bao moment tính theo công thức:

( l₀: nhịp tính toán)

Moment âm triệt tiêu cánh mép gối tựa một đoạn::
Moment dương triệt tiêu cánh mép gối tựa một đoạn:

Đối với nhịp biên:

Đối với nhịp giữa:

Xác định tung độ biểu đồ bao moment của dầm phụ

Nhịp	Tiết diện	Nhịp tính toán L₀(m)	q_dpL (KNm)	_max	_min	M_max	M_min
Biên	Gối 1	5,990	1122,3	0		0
	1			0,065		74,21
	2			0,090		102,7
	0,425L_0b			0,091		103,9
	3			0,075		85,6
	4			0,020		22,8
Giữa	Gối 2-TIẾT DIỆN.5				-0,0715		-81
	6	5,900	1088,8	0,018	-0,0309	20	-34,2
	7			0,058	-0,0099	64,24	-11
	0,5L_0g			0,0625		69,2
	8			0,058	-0,006	64,24	-6,6
	9			0,018	-0,024	20	-26,5
	10 (gối 3)				-0,0625		69,23

Lực cắt (Q)

– Tung độ biểu đồ bao lực cắt được xác định theo công thức:

Biểu đồ bao lực của dầm phụ

4. Tính cốt thép:

v Tính cốt dọc tại tiết diện ở nhịp:

Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, cơ sở tính toán là tiết diện chữ T.
Độ vươn của sải cánh được lấy theo TCVN 356-2005:

Chiều rộng bản cánh:
Kích thước tiết diện chữ T:
Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 50(mm); h₀ = h – a = 550 – 50 = 500(mm)
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1160 x 450

v Tính cốt dọc tại tiết diện ở gối:

Tương ứng với giá trị mô men âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật nhỏ: 200 x 450 (mmmm)

Chọn a₀ = 50mm

Chiều cao làm việc của betong :

h₀= h_s– a₀ = 500 – 50 =450(mm)

Công thức tính toán:

; ; ;

; ;

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,37 ; a_R =0,3.

Dùng thép AI : R_s= 225 Mpa ; g_s= 1.

Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm:

m_min = 0,05 % £m_{hợp lí}£m_max = =

Kiểm tra nếu: a_tt a_gt (thỏa)

Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn thép
Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn	A_st(mm²)	Chênh lệch
Nhịp biên (1160×500)	103,9	0,057	0,059	841,4	1,0	3f16+2f14	911	8%
Gối 2 (200×500)	81	0,26	0,3	737	0,8	2f16+2f14	710	-3,8%
Nhịp giữa (1160×500)	69,2	0,04	0,04	570,5	0,67	3f16	603	5,7%
Gối 3 (200×500)	69,23	0,22	0,25	614,7	0,67	3f16	603	-2%

Kiểm tra chiều cao làm việc của betông : h₀=500 (mm) ; chọn a_bv= 25(mm).

h_0tt=h_dp– a.

Điều kiện kết quả được chọn thiên về an toàn : h_0tt> h₀

Tiết diện	Nhịp biên	Gối 2	Nhịp giữa	Gối 3
a (mm)	48	49	33	33
h_0tt(mm)	452	451	467	467

v Tính cốt đai:

Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn nhất Q =92,28(kN)

Q >

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn cốt đai f6 (a_sw= 28 mm²), số nhánh cốt đai n = 2.
Xác định bước cốt đai:

å Chọn s = min( s_tt; s_max; s_ct ) = 150 mm bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.

å Chọn s = 300 mm bố trí trong đoạn L/2 ở giũa dầm.

å Đặt cốt giá 12 vào mặt bên tiết diện dầm.

5. Biểu đồ bao vật liệu:

v Khả năng chịu lực của tiết diện:

Chọn a_bv=25mm, t= 30mm

® a_th ® ® ® ®

Bảng tổng hợp kết quả:

*Tiết diện*	*Cắt*	*Uốn*	*Còn lại*	*A_s(mm²)*	*a_th(mm)*	*h_oth(mm)*			*[M] (kN.m)*
Nhịp biên (1160×500)			3f16+2f14	911	48	452	0,06	0.06	111,6
Trái N.biên	1f16		2f16+2f14	710	49	451	0,05	0,05	87,4
	2f14		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Phải N.biên	1f16		2f16+2f14	710	49	451	0,05	0,05	87,4
	2f14		2f16	402	33	467	0.03	0.03	58,05
Gối 2 (200×500)			2f16+2f14	710	49	451	0,29	0,25	86,4
Trái Gối B	2f14		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05
Phải Gối B	2f14		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05
Nhịp giữa (1160×500)			3f16	603	33	467	0,04	0,04	77,4
Trái N.giữa	1f16		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Phải N.giữa	1f16		2f16	402	33	467	0,03	0,03	58,05
Gối 3 (200×500)			3f16	603	33	467	0,24	0,21	70,07
Trái Gối C	1f16		2f16	402	33	467	0,16	0,15	50,05

6. Tính đoạn W kéo dài :

với Q_s,inc= 0

Trong đoạn dầm có cốt đai f6a150 :
Trong đoạn dầm có cốt đai f6s300 :
Xác định Q_o bằng phương pháp vẽ.

*Tiết diện*	*Thanh thép*	Q (kN)	*q_sw(kN/m)*	*W_tính*	20	*W_chọn*
Nhịp biên trái	1f16	23,5	65	224	320	320
Nhịp biên trái	2f14	48	65	365	280	370
Nhịp biên phải	1f16	18	33	298	320	320
Nhịp biên phải	2f14	33,2	33	472	280	480
Gối B trái	2f14	61,5	65	448	280	450
Gối B phải	2f14	39	65	310	280	310
Nhịp giữa trái	1f16	63	33	843	320	850
Nhịp giữa phải	1f16	10,5	33	207	320	320
Gối C trái	1f16	36	65	301	320	320

C. TÍNH DẦM CHÍNH

Dầm chính tính theo sơ đồ đàn hồi:

Sơ đồ tính:

– Dầm chính là dầm liên tục 4 nhịp với các gối tựa là cột và tường:.

– Kích thước dầm như đã chọn: ; Chọn cạnh của cột b_c=350 (mm) ; đoạn dầm chính kê lên tường chọn độ dày betong C_dc= 340 (mm)

Þ Nhịp tính toán ợ nhịp giựa và nhịp biên lấy bằng: L_t= 3L₁=6600 (mm).

Sơ đồ tính toán:

Sơ đồ tính dầm chính

Xác định tải trọng:

Tải trọng từ bản sàn truyền lên dầm phụ rồi từ dầm phụ truyền lên dầm chính dưới dạng lực tập trung.

Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chính

Tĩnh tải:

Trọng lượng bản thân dầm chính:
Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:
Tĩnh tải tính toán:

Hoạt tải:

Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:

Biểu đồ bao momen:

Xác định nội lực: theo PP TỔ HỢP

Các trường hợp đặt tải:
Xác định tung độ của Biểu đồ momen cho từng trường hợp tải:
- Tung độ của Biểu đồ momen tại một tiết diện bất kì của từng trường hợp tải được xác định như sau:

Các trường hợp tải

Tung độ Biểu đồ momen:

*Sơ đồ*		*Gối A*	1	2	*Gối B*	3	4	*Gối C*
a		0	0,244	0,156	-0,267	0,067	0,067	-0,267
	M_G (kN.m)	0	121,3	75,7	-129,5	32,5	32,5	-129,5
b		0	0,289	0,244	-0,133	-0,133
	M_P1 (kN.m)	0	250	211	-115	-115	-115	0
c		0	-0,044	-0,089	-0,133	0,200	0,200
	M_P2 (kN.m)	0	-38	-77	-115	173	173	0
d		0			-0,311			-0,089
	M_P3 (kN.m)	0	-90	-179	-269	-205	-141	-77
e		0			0,044			-0,178
	M_P4 (kN.m)	0	13	25	38	-26	-90	-154

Dùng Phương pháp vẽ tiến hành xác định giá trị momen tại các tiết diện cho các trường hợp tải (b), (c), (d), (e)

Biểu đồ momen cho từng trường hợp tải:

Tung độ Biểu đồ momen thành phần và biểu đồ bao momnen:

Momen	Gối A	1	2	Gối B	3	4	Gối C
M₁ (kN.m) (M_G+M_P1)	0	368,3	286,7	-244,5	-82,5	-82,5	-129,5
M₂ (kN.m) (M_G+M_P2)	0	80,3	-1,3	-244,5	205,5	205,5	-129,5
M₃ (kN.m) (M_G+M_P3)	0	316,3	183,7	-389,5	115,5	179,5	-206,5
M₄ (kN.m) (M_G+M_P4)	0	131,3	100,7	-91,5	5,5	58	-283,5
M_max (kN.m)	0	386,3	286,7	-91,5	205,5	205,5	-129,5
M_min (kN.m)	0	80,3	-1,3	-389,5	-82,5	-82,5	-283,5

Biểu đồ bao moment dầm chính

Xác định moment mép gối theo Phương pháp vẽ:

Biểu đồ Bao lực cắt:

Xác định Biểu đồ lực cắt cho từng trường hợp tải
Quan hệ giữa momen và lực cắt:
Xác định các biểu đồ lực cắt thành phần và Biểu đồ bao lực cắt

Biểu đồ bao lực cắt của dầm chính

Tính cốt thép:

Bê tông có cấp độ chịu nén B15: R_b = 8,5 Mpa; R_bt= 0,75 Mpa.
Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại AII: R_s= 280 Mpa;
Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại AI : R_sw= 175 Mpa.

Tại tiết diện giữa nhịp (tương ứng vùng chịu moment dương), bản cánh chịu nén nên tiết diện tính toán là tiết diện chữ T.

Chiều rộng bản cánh:
Kích thước tiết diện chữ T:
Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 55(mm)
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh tính với tiến diện chữ nhật lớn: 1260 x 800(mm x mm).
- M_{nhịp (biên,giữa)} < M_f nên trục trung hòa qua cánh.

Bảng tính cốt thép dọc cho dầm chính:

Giản đồ tính toán:

Giả thuyết a = 80 (mm)

® ®

® Kiểm tra hàm lượng thép:

Số liệu bêtông: Bêtông B15 : R_b= 8,5 Mpa ; g_b= 0,9 ; x_R=0,681 ; a_R =0,449.

Dùng thép AII : R_s= 280 Mpa ; g_s= 1.

Sai số:

Kiểm tra: a_tt a_gt (thỏa)

Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn thép
Tiết diện	M (kN.m)			A_s(mm²)	(%)	Chọn	A_st(mm²)	Chênh lệch
Nhịp biên (1260×800)	371,3	0,07	0,08	1982,8	0,99	4f22+2f20	2149	8%
Gối 2 (300×800)	374,5	0,31	0,39	2309	1,05	6f22	2281	-1,2%
Nhịp giữa (1260×800)	205,5	0,04	0,04	1041,2	0,5	2f22+1f20	1074	3%
Gối 3 (300×800)	268	0,22	0,26	1527	0,7	4f22	1521	-3%

Cốt dọc cấu tạo:

Do chiều cao dầm h_d > 70 cm nên đặt cốt giá 12 vào mặt bên của tiết diện dầm.

Tính cốt ngang:
Lực cắt lớn nhất tại gối:
Kiểm tra điều kiện tính toán:

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn cốt đai f10 (a_sw= 78,5 mm²), số nhánh cốt đai n = 2.
Xác định bước cốt đai:

.

Chọn s = min( s_tt; s_max; s_ct ) = 200 mm bố trí trong đoạn L/3 đoạn đầu dầm.

Đoạn dầm giữa nhịp:

Chọn s = 500 mm.

Kiểm tra:

vết nứt nguy hiểm nhất xuất hiện trong dầm khi không đi qua cốt đai

Khả năng chịu cắt của cốt đai:
Khả năng chịu cắt của cốt đai và bêtông:

Không cần bố trí cốt xiên cho dầm.

Tính cốt treo:
Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm chính cần có cốt treo để gia cố cho dầm chính. Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính là:

131+63=194(kN)

Sử dụng cốt treo dạng đai, diện tích cần thiết là:
Chọn f10 (a_sw = 79 mm²), số nhánh n = 2. Số lượng cốt treo cần thiết là

Chọn số lượng là 6 đai, đặt mỗi bên dầm phụ 3 đai.

Bước đai:

Phạm vi bố trí cốt đai
Khoảng cách giữa các cốt treo lấy 120mm

Bố trí cốt treo

Biểu đồ bao vật liệu:

*Tiết diện*	*Cắt*	*Uốn*	*Còn lại*	*A_s(mm²)*	*a_th(mm)*	*h_oth(mm)*			*[M] (kN.m)*
Nhịp biên			4f22+2f20	2149	51	749	0.077	0.074	400
Trái N.biên	2f20		4f22	1520	36	764	0.058	0.056	315
		2f22	2f22	760	36	764	0.03	0.03	160,2
Phải N.biên	2f20		4f22	1520	36	764	0.058	0.056	315
		2f20	2f22	760	36	764	0.03	0.03	160,2
Gối B			6f22	2281	68	732	0.38	0.31	378
Trái Gối B	2f22		4f22	1520	51	749	0,25	0,21	279
		2f22	2f22	760	51	749	0.12	0.11	149,5
Phải Gối B	2f22		4f22	1520	51	749	0,25	0,21	279
	2f22		2f22	760	51	749	0,12	0,11	149,5
Nhịp giữa			2f22+1f20	1074	36	764	0.04	0.04	224
Trái N.giữa	1f20		2f22	760	36	764	0,03	0,03	160,2
Phải N.giữa	1f20		2f22	760	36	764	0,03	0,03	160,2
Gối C			4f22	1520	51	749	0,25	0,22	279
Trái Gối C	2f22		2f22	760	51	749	0,12	0,11	149,5

Tính đoạn W kéo dài :

Xác định Q_o bằng phương pháp vẽ.
Trong đoạn dầm có cốt đai f10s220 :
Trong đoạn dầm có cốt đai f10s500 :

Với

Tiết diện	Thanh thép	Q (kN)	Q_s,inc(kN)	q_sw(kN/m)	W_tính	20	W_chọn
Trái nhịp biên	2f20	167	122,4	177,7	1000	400	1000
Phải nhịp biên	2f20	39,2	122,4	177,7	997	400	1000
Gối B trái	2f22	260	148	177,7	1100	440	1100
Gối B phải	2f22	230	0	177,7	1105	440	1110
Gối B phải	2f22	130	0	177,7	1100	440	1100
Nhịp giữa trái	1f20	204	0	177,7	1005	400	1110
Nhịp giữa phải	1f20	204	0	177,7	1005	400	1010
Gối C trái	2f22	102	0	177,7	1100	440	1110

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 5, 2019

ĐỒ ÁN HỆ QUẢN TRỊ CƠ SỞ DỮ LIỆU ACCESS: QUẢN LÝ KHÁCH SẠN

ĐỒ ÁN HỆ QUẢN TRỊ CƠ SỞ DỮ LIỆU ACCESS: QUẢN LÝ KHÁCH SẠN

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước”

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: BÀI TẬP LỚN QUẢN LÝ GIÁO VỤ

[toc]

[pdfviewer width=”800px” height=”1000px” beta=”true/false”]http://hotroontap.com/wp-content/uploads/2019/03/%C4%90%E1%BB%92-%C3%81N-H%E1%BB%86-QU%E1%BA%A2N-TR%E1%BB%8A-C%C6%A0-S%E1%BB%9E-D%E1%BB%AE-LI%E1%BB%86U-ACCESS-QU%E1%BA%A2N-L%C3%9D-KH%C3%81CH-S%E1%BA%A0N.pdf[/pdfviewer]

Tải ngay bản PDF tại đây: ĐỒ ÁN HỆ QUẢN TRỊ CƠ SỞ DỮ LIỆU ACCESS: QUẢN LÝ KHÁCH SẠN

LỜI NÓI ĐẦU

Trên thế giới hiện nay, tin học là một ngành phát triển không ngừng. Thời kỳ công nghiệp đòi hỏi đòi hỏi thông tin nhanh chóng chính xác. Có thể nói tin học đã chiếm một vị trí quan trọng trong cuộc sống hàng ngày, trong các ngành khoa học kỹ thuật. Trong những năm gần đây cùng với sự phát triển chung của ngành tin học thế giới và khu vực, ngành tin học nước ta đó cú bước phát triển nhất định.

Việc đưa tin học vào công việc quản lý, nhằm giảm bớt sức lao động của con người, tiết kiệm thời gian, độ chính xác cao và tiện lợi rất nhiều so với việc làm quản lý giất tờ bằng thủ công như trước đây. Tin học hóa nhằm thu hẹp không gian lưu trữ, tránh được thất lạc dữ liệu, tự động hóa và cụ thể hóa các thông tin theo nhu cầu của con người. Còn ở Việt Nam ngành tin học tuy còn non trẻ nhưng cũng đang từng bước bứt phá được những thành công trong việc áp dụng tin học vào việc phat triển kinh tế – xã hội, góp phần vào việc phát triển xã hội và khẳng định mỡnh trờn thị trường quốc tế.

Chính vì vậy khi em được nhận đề tài xây dựng chương trình quản lý khách sạn trên Access, với những kiến thức đã được học và quá trình tìm hiểu, đặc biệt là sự hướng dẫn rất đỗi nhiệt tình của cô giáo, Ths.Lưu Thị Thảo em đã hoàn thành được đề tài của mình với một bài toán quản lý. Trong quá trình làm bài chắc chắn em sẽ mắc phải những thiếu sót nên rất mong nhận được sự đóng góp ý kiến của cô để em có cơ hội sửa sai, phát triển trong thực tế và từng bước hoàn thiện mình.

Em xin chân thành cảm ơn!

1

CHƯƠNG 1: MÔ TẢ HỆ THỐNG

1.1 Sơ lược về khách sạn A

Khách sạn có tất cả 10 phòng, các phòng đều có đầy đủ tiện nghi như: Tivi, tủ lạnh, điều hòa không khí, bồn tắm, máy nóng lạnh, điện thoại cố định, mạng .

Phòng và các vật dụng trong phòng là tài sản chính của khách sạn. Vì vậy thông tin về phòng và khách sử dụng phòng cần phải được quản lí để phục vụ qui trình đặt phòng, khách vào, ra….

Thông tin về phòng bao gồm: Số phòng, loại phòng, các tiện nghi….sẽ được đưa vào

kho dữ liệu Phòng. Thông tin về phòng cũng được cập nhật thường xuyên trạng thái như phòng nào trống, phòng nào đã có khách….Giá trị thuê của từng phòng cũng được lưu trữ đầy đủ.

Khách đến nghỉ tại Khách sạn sẽ cảm thấy thoải mái, không khí trong lành và dẽ chịu. Ban tiếp tân,dịch vụ Khách sạn luôn luôn quan tâm, động viên các nhân

viên trong Khách sạn nâng cao chất lượng để phục vụ khách đến nghỉ tại Khách sạn với một điều kiện tốt nhất.

1.2 Tổ chức bộ máy quản lí khách sạn

KS quản lý những thông tin về khách như: Họ tên, địa chỉ, giới tính, điện thoại – Fax, email (nếu có), CMND, hộ chiếu, quốc tịch. Khách là công chức thì quản lý theo tên cơ quan. Hệ thống phân thành hailuồng dữ liệu để quản lý:

+ Khách cá nhân .

+ Khách gia đình.

*Quản lý khách vào:

Khách có đặt trước. Khách đưa ra thông tin liên quan đến cuộc đặt

phòng. Nhân viên lễ tân tra cứu thông tin cuộc đặt phũng trờn máy tính, xác nhận lại các thông tin của khách và lưu vào cơ sở dữ liệu. Thông tin khách vào bao gồm thông tin về khách và thông tin phòng khách thuê.

+ Khách không đặt trước: Nhân viên lễ tân cung cấp các thông tin về phòng trống trong khách sạn cho khách thông qua việc truy vấn máy tính vào kho dữ liệu danh sách phũng. Khỏch xác nhận thuờ phũng, nhân viên sẽ lưu các thông tin vào CSDL.

*Quản lý khách ra

Khách nhận được hóa đơn từ nhân viên thu ngân lễ tân và thông tin, nhân viên xác nhận việc thông tin vào CSDL. Nhân viên thu ngân đặt phòng khách thuê thành trống.

* Quản lý phòng

3 loại Phòng: A, B, C A: 300.000đ

000đ

Các Phòng được trang bị các tiện nghi, nên tiện nghi cũng được quản lý theo mã tiện nghi, trên tiện nghi. Trang bị tiện nghi theo Phòng được quản lý dựa vào loại Phòng và số lượng, chủng loại tiện nghi trong từng Phòng

Quản lý dịch vụ

Tên dịch vụ, tiện nghi tại khách sạn có nhiều loại dịch vụ như: điện thoại, ăn uống,

giặt là, tắm hơi, các bữa trong ngày (khi khách yêu cầu)…

* Báo cáo

Báo cáo về tình trạng Phòng: số Phòng rỗi, số phòng có người

Báo cáo về Khách: số Khách vào, Khách ra, số Khách đặt phòng.

Báo cáo về doanh thu Phòng.

Báo cáo doanh thu dịch vụ.

Tra cứu thông tin

Khách theo tên, số Phòng. -Sử dụng Phòng.
Sử dụng dịch vụ.

-Thông tin phòng.

-Thông tin khách hang.

3

Yêu cầu đặt phòng: khi có nhu cầu thuê phòng thì khách hàng phải đặt phòng, khai báo các thông tin cần thiết với nhân viên lễ tân, lễ tân sẽ kiểm tra tình trạng phòng, nếu còn phòng phù hợp đối với yêu cầu của khách hàng, thì lễ tân sẽ nhập thông tin đặt phòng của khách: thông tin ngày, giờ khách đến ở khách sạn.

Yêu cầu đổi phòng: khi khách hàng có yêu cầu đổi phòng thì nhân viên khách sạn sẽ kiểm tra thông tin phòng xem có phòng phù hợp với yêu cầu của khách không, nếu có thì yêu cầu hệ thống cập nhật thông tin khách và phòng mới.

Yêu cầu dịch vụ: trong khi ở nếu khách hàng có nhu cầu sử dụng dịch vụ nào thì

đăng ký với nhân viên lễ tân, nhân viên lễ tân sẽ kiểm tra hệ thống và nhanh chóng đưa ra những thông tin cụ thể về các dịch vụ xem có thể đáp ứng nhu cầu của khách không, nếu dịch vụ có thể đáp ứng nhu cầu của khách thì nhân viên lễ tân sẽ cung cấp các dịch vụ của khách sạn cho khách hàng. Sau khách hàng lựa chọn dịch vụ thì nhân viên có nhiệm vụ cập nhật vào hệ thống.

Trả phòng: khi khách hàng không còn nhu cầu thuê phòng của khách sạn nữa thì khách hàng gửi yêu cầu trả phòng, nhân viên bộ phận tiếp tân sẽ lập chi tiết phiếu thanh toán cho khách và sau đó sẽ thông báo lên bộ phận kế toán

Thanh toán: khi khách hàng yêu cầu trả phòng thì lễ tân sẽ tương tác với hệ

thống, hệ thống sẽ tính toán tất cả các khoản tiền mà khách hàng phải trả ( tiền phòng, tiền sử dụng dịch vụ, tiền điện thoại…) đưa ra được phiếu thanh toán chi tiết.

Kiểm tra và dọn phòng: thường xuyên kiểm tra các phòng chịu trách nhiệm

chuẩn bị trang thiết bị, tiện nghi trong phòng trước khi khách đến, thông báo với lễ tân phòng còn trống để cho thuê.

Hướng dẫn khách hàng: khi khách hàng có vấn đề thắc mắc hay ý kiến, phàn nàn về chế độ phục vụ của nhân viên thì phòng phục vụ sẽ giải thích và tư vấn cho khách

hàng khi cần thiết.

Chương 2: PHÂN TÍCH DỮ LIỆU

2.1: Xác định thực thể và thuộc tính

a)Thực thể thứ nhất: KHÁCH HÀNG

Các thuộc tính:

+socmnd: số chứng minh thư nhân dân của khách hàng, đây là thuộc tính khóa, giúp ta phân biệt được khách hàng này với những khách hàng khác.

+hoten: họ tên đầy đủ của khách hàng.

+diachi: địa chỉ của khách hàng.

+sdt: số điện thoại của khách hàng, dùng để liên lạc trong những trường hợp cần thiết.

+maphong: mã phòng của khách hàng.

+ngayden: ngày khách hàng nhận thuê phòng.

+ngaytra: ngày khách hàng trả phòng.

Dữ liệu của bảng KHÁCH HÀNG

Hình 1.1 Dữ liệu bảng khách hàng

b)Thực thể thứ 2: Thông tin phòng

Các thuộc tính:

+Mã Phòng: mã của phòng dùng để phân biệt các phòng, phòng này với phòng còn lại.

+Tình trạng: cho biết phòng hiện tại đã có khách thuê phòng hay còn trống.

+Giá phòng: cho biết giá của phòng đó.

+Loại phòng: ở đây là A, B, C cho biết giá trị phòng thuê thuộc loại nào.

Dữ liệu của bảng t_phòng:

Hình 1.2 Dữ liệu bảng phòng

c)Thực thể thứ 3: dịch vụ.

Đây là các dịch vụ có trong khách sạn mà khách có thể yêu cầu sử dụng.

Các thuộc tính:

+DA: đồ ăn, phục vụ các bữa trong ngày.

+GL: giặt là.

+TH: tắm xông hơi dịch vụ cao cấp của khách sạn.

+TrG: dịch vụ trọn gói gồm taxi, gọi điện……

Dữ liệu của t_dichvu:

Hình 1.3 Dữ liệu bảng dịch vụ

d)Thực thể thứ 4 : dịch vụ sử dụng.

Đây là các dịch vụ mà khách hàng đã sử dụng, được thêm vào để hỗ trợ tính toán tiền cho khách hàng khi thanh toán trả phòng. Các thuộc tính :

+socmnd : số chứng minh thư nhân dân của khách hàng đã sử dụng dịch vụ, nhằm xác thực và tránh gây nhầm lẫn với những khách hàng khác.

+madv : là mã dịch vụ mà khách hàng đã sử dụng, mã dịch vụ này phân biệt với mã dịch vụ khác để nhân viên dễ tính toán hơn. +soluong : số lượng dịch vụ mà khách hàng đã sử dụng.

+thanhtoan : đây là trường giúp nhân viên biết khách đã trả tiền dịch vụ hay còn

nợ lại khi khách thanh toán trả phòng.

Dữ liệu của t_dichvusudung :

Hình 1.4 Dữ liệu bảng sử dụng dịch vụ

2.2:Quan hệ giữa các bảng, relationship.

Sau khi tạo xong các bảng dữ liệu ta phải tiến hành liên kết các bảng lại với nhau để dữ liệu từng bảng có thể kết nối và trở thành một hệ thống lưu trữ dữ liệu hoàn chỉnh. Tạo liên kết cho các bảng cơ sở dữ liệu như sau:

t_phong liên kết 1-n với t_khachhang qua maphong.

T_khachhang liên kết 1-n với t_dichvusudung qua socmnd.

T_dichvu liên kết 1-n với t_dichvusudung qua madv.

Sau khi hoàn thành các liên kết trên ta có Relationships sau:

Hình 1.5 Relationships

CHƯƠNG III. THIẾT KẾ GIAO DIỆN

3.1 Giao diện chính của chương trình :

Hình 1.6 Giao diện chính

Ta có thể thấy những mục lựa chọn ở trên.

Khi click vào Chi tiết ta co các mục sau :

+Thông tin khách hàng : bao gồm các thông tin khách hàng thuê phòng.

+Thông tin phòng : những phòng có trong khách sạn, giá phòng, loại phòng…

+Chi tiết dịch vụ : những dịch vụ đang có của khách sạn.

Tiếp theo khi ta click vào Cập Nhật ta sẽ thấy các mục :

+Cập nhật khách hàng : thêm mới khách hàng, chỉnh sửa tìm kiếm 1 số thông tin cho khách hàng.

+Cập nhật phòng : giá phòng, loại phòng, tình trạng phòng….

+Cập nhật dịch vụ : mã dịch vụ, số lượng dịch vụ, chứng minh thư nhân dân khách

hàng đã sử dụng dịch vụ….

Hình 1.7 Chức năng cập nhật

Click Tìm Kiếm ta sẽ thấy các mục :

+Tìm kiếm khách hàng : tìm kiếm khách hàng theo chứng minh thư nhân dân, hiển

thị họ tên, địa chỉ, số điện thoại, …..

+Tìm kiếm phòng : tìm kiếm phòng theo loại phòng, hiển thị đầy đủ mã số phòng,

giá tiền……..

Hình 1.8 Chức năng tìm kiếm

Click vào Thanh Toán ta sẽ thấy giao diện sau :

+Thông tin thanh toán : Họ tên, mã phòng, tiền dịch vụ, tổng tiền…. mọi chi phí của

khách hàng sẽ được hiển thị, tính toán cho khách trả phòng.

Hình 1.9 Chức năng thanh toán

3.2 : Các Form chính.

3.2.1 : Form cập nhật dịch vụ sử dụng.

Hình 1.10 Chức năng cập nhật dịch vụ

3.2.2 : Form cập nhật thông tin khách hàng

Hình 1.11 Chức năng cập nhật thông tin khách hàng

3.2.3: Form cập nhật phòng

Hình 1.12 Chức năng cập nhật phòng

3.2.4: Form chi tiết dịch vụ.

Hình 1.13 Bảng Chi Tiết Dịch Vụ

3.2.5: Form danh sách phòng trống.

Hình 1.14 Quản lý phòng còn trống

3.2.6: Form Main.

Hình 1.15 Form chính

3.2.7: Form tìm kiếm khách hàng.

Hình 1.16 Tìm kiếm khách hàng

3.2.8: Form tìm kiếm phòng.

Hình 1.17 Tìm kiếm phòng

3.2.9:Form thông tin khách hang.

Hình 1.18 Quản lý thông tin khách hàng

3.2.10: Form thông tin phòng.

Hình 1.19 Thông tin phòng

3.2.11: Form thông tin thanh toán.

Hình 1.20 Thông tin thanh toán

3.18 THIẾT KẾ BÁO BIỂU(REPORT)

3.1.1Cơ sở lý thuyết

Khái niệm: Báo cáo (Reprt) là một công cụ hữu hiệu dùng để thiết kế các mẫu báo cáo trong access. Các báo cáo được sử dụng để hiển thị dữ liệu của chúng ta một cách có hệ thống.

Báo cáo (Report) có thể thiết kế được những mẫu biểu in ấn đơn giản đến những mẫu phức tạp phục vụ nhu cầu in ấn da dạng của người dùng.

Các dạng maauc báo cáo như: Báo cáo dạng cột (Columnar), báo cáo dạng hàng (Tabular), báo cáo dạng nhóm / Tồng (Group/Total) và các báo cáo dạng biểu đồ, dạng nhãn…

Các chế độ hiển thị của báo cáo như:

Report design: Chế độ thiết kế báo cáo.

Layout PreView: Chế độ trình bày dữ liệu trong báo cáo.

Print PreView: Chế độ xem hình thức báo cáo trước khi in ấn.

Report Thông tin thanh toán.

Hình 1.21 Hóa đơn chi tiết

3.20 Một số Macro được tạo trong chương trình

+ Cơ sở lý thuyết:

Trong access Macro thể hiện các tác vụ riêng biệt của người dùng chẳng hạn như mở một Form hoặc chạy một báo cáo và cho phép ta mở rộng ứng dụng cơ sở dữ liệu một cách dễ dàng.

Các Macro có thể được sử dụng cho những tác vụ được lặp đi lặp lại để tiết kiệm thời gian.Các Macro có thể thực hiện các tác vụ như:

Chạy cùng một lúc các truy vấn và các báo cáo.

Mở cùng lúc nhiều Form và nhiều báo cáo.

Kiểm tra tính chính xác dữ liệu trên các Form.

Di chuyển dữ liệu các bảng.

Thể hiện các hành động khi ta kích vào nút lệnh.

-Ta tạo ra các macro để thực hiện một số chức năng của chương trình.

-Một số Macro được tạo:

Hình 1.22 Một số Macros

Thiết kế các modul

Tạo các nút lệnh di chuyển trên Form: ĐẦU ,CUỐI, TRƯỚC ,SAU.

Nút Đầu:Thực hiện về bản ghi đầu tiên.

Private Sub cmddau_Click()

DoCmd.GoToRecord , , acFirst

End Sub

Nút CUỐI: Về bản ghi cuối cùng.

Private Sub cmdcuoi_Click()

DoCmd.GoToRecord , , acLast

End Sub

Nút Trước :Quay về bản ghi trước.

Private Sub cmdTruoc_Click()

If CurrentRecord = 1 Then

MsgBox “Dang o mau tin dau.Khong the di chuyen!”

Else

DoCmd.GoToRecord , , acPrevious

End If

End Sub

Nút SAU: Tiến tới bản ghi tiếp theo.

Private Sub cmdSau_Click()

If CurrentRecord = Recordset.RecordCount Then MsgBox “Dang o mau tin cuoi.Khong the di chuyen!” Else

DoCmd.GoToRecord , , acNext

End If

End Sub

Tạo các nút lệnh : THÊM, XÓA,LƯU, KHÔNG.

Nút Thêm:Thêm bản ghi mới.

Private Sub cmdThem_Click()

DoCmd.GoToRecord , , acNewRec

End Sub

Nút Xóa:

Private Sub cmdxoa_Click()

If MsgBox(“Ban co that su muon xoa mau tin?”, vbYesNo +

vbQuestion, “Thong bao!”) = vbYes Then

DoCmd.SetWarnings False

DoCmd.RunCommand acCmdDeleteRecord

DoCmd.GoToRecord , , acLast

End If

End Sub

Nút LƯU:

Private Sub cmdLuu_Click()

End Sub

Nút Không :

Private Sub cmdkhong_Click()

If Me.Dirty Then DoCmd.RunCommand acCmdUndo

DoCmd.GoToRecord , , acLast

sangmo True

End Sub

Nút Thoát:

Private Sub cmdthoat_Click()

If MsgBox(“Ban thuc su muon thoat form?”, vbYesNo +

vbQuestion, “Thong bao”) = vbYes Then

DoCmd.Close , , acSaveYes

End If End Sub.

CHƯƠNG 4: KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN

4.1: Ưu điểm

Trong quá trình khảo sát bài toán quản lí khách sạn cơ bản đã hoàn thành được những công việc sau:

Cập nhật, lưu trữ, thêm thông tin:

Khách hàng đăng ký thuê phòng

Khách hàng đăng ký và sử dụng dịch vụ Hóa đơn khách hàng

Báo biểu:

Danh mục phòng

Danh sách khách hàng đăng ký thuê phòng

Danh sách khách hàng sử dụng dịch vụ Tra cứu:

Tra cứu thông tin khách hàng Hóa đơn thuê phòng

Hóa đơn dịch vụ

Thanh toán

4.2: Nhược điểm

Chương trình quản lí khách sạn còn rất nhiều hạn chế. Bài toán khách sạn này chỉ áp dụng cho khách sạn có qui mô nhỏ, do đặc thù của mỗi khách sạn nên công tác quản lí khác nhau. Ở đây nhóm chúng em chỉ tìm hiểu về khách sạn nhỏ nên chỉ áp dụng cho công tác quản lí trong khách sạn tương tự.

Trong quá trình xây dựng và hoàn thiện chương trình em nhận thấy chương trình có rất nhiều thiếu sót như:

Khách sạn còn thiếu nhiều chức năng như: tìm kiếm chi tiết, đặt phòng online.

Chương trình còn trùng lặp dữ liệu.

Giao diện chưa tối ưu với người sử dụng.

Hướng phát triển và hoàn thiện

Chương trình chỉ mới cho phép nhân viên và khách hàng tiếp cận với hệ thống, nên hướng phát triển là cần phải phân quyền sử dụng cho hệ thống để khách hàng có thể tiếp cận với hệ thống.

Bổ sung thêm nhiều chức năng nữa cho khách sạn.

Đưa ra doanh thu trước cho khách sạn ở một thời gian nhất định.

Tối ưu chương trình và xây dựng hệ thống cung cấp phòng, giá cả, đặt phòng online qua mạng.

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

March 3, 2019

Category: Khoa Học – Kỹ Thuật

Báo cáo thực tập cuối khóa Quản lý học sinh trường cấp 3

Lời nói đầu

Giới Thiệu Chung

1 , Giới Thiệu

2 , Khảo sát thực trạng

2 , Yêu cầu đề tài

4 , Cơ sở dữ liệu của hệ thống.

3 , Mô tả hệ thống

Sơ đồ phân cấp chức năng

Sơ đồ luồng mức ngữ cảnh

Sơ đồ luồng dữ liệu mức dưới đỉnh

Sơ đồ thực thể liên kết

Các Form chương trình

Quản lí điểm

Quản lí Lớp

Quản lí năm học

Quản lí giáo viên

Tra cứu Thông tin

Tra cứu điểm

In Báo Cáo

Các Hàm chính trong chương trình

Tổng Kết

1. Khả thi về kĩ thuật:

2. Công cụ phát triển:

3. Bảng tổng hợp về rủi ro hệ thống:

4.Yêu cầu bảo mật:

5 , Ngôn ngữ viết

6 , Cơ sở dữ liệu

KẾT LUẬN

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

Bài tập lớn môn Điều khiển số: Thiết kế theo tiêu chuẩn tích phân số (IAE, ITAE, ISE, ITSE) kết hợp với Dead – Beat khâu điều chỉnh tốc độ động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006

Lời nói đầu

CHƯƠNG 1. KHÁI QUÁT VỀ ĐỘNG CƠ DC SERVO HARMONIC RHS 32-3018

1.1. Giới thiệu động cơ servo

1.2. Thông số động cơ DC Servo Harmonic RHS 17 – 6006

CHƯƠNG 2: XÂY DỰNG MÔ HÌNH ĐIỀU KHIỂN TỐC ĐỘ ĐỘNG CƠ DC SERVO HARMONIC RHS 32-3018

2.1. Cấu trúc điều khiển tốc độ động cơ

2.2. Xây dựng hệ phương trình tính toán động học động cơ Servo

2.2.1. Tổng hợp bộ điều khiển dòng theo Dead – Beat

2.2.2. Thiết kế bộ điều khiển tốc độ

Kết Luận

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

BÀI TẬP LỚN VẼ KỸ THUẬT 1

Phần 1: Vẽ giao của hai đa diện và xét thấy khuất toàn Hình

Đề 1

Đề 2

Đề 3

Đề 4

Đề 5

Đề 6

Đề 7

Đề 8

Đề 9

Đề 10

HƯỚNG DẪN LÀM PHẦN 1

HƯỚNG DẪN LÀM PHẦN 2

Đề 1

Đề 2

Đề 3

Đề 4

Đề 5

Đề 6

Đề 7

ĐỀ 8

Đề 9

Đề 10

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

BÀI TẬP LỚN TÍNH TOÁN SỨC KÉO ÔTÔ CÓ HỆ THỐNG TRUYỀN LỰC CƠ KHÍ

A/ NHỮNG THÔNG SỐ BAN ĐẦU VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH CHỌN:

I. Những dữ liệu cho theo thiết kế phác thảo:

II. Những thông số chọn và tính chọn:

1. Trọng lượng không tải của ô tô (tự trọng hay trọng lượng thiết kế )

2. Tính chọn trọng lượng toàn bộ của ô tô.

3. Sự phân bố tải trọng động của ô tô ra các trục bánh xe khi đầy tải.

4. Hệ số dạng khí động học K, nhân tố cản khí động học W và diện tích cản chính diện F.

5. Hiệu suất của hệ thống truyền lực, được chọn theo loại ôtô

6. Tính chọn lốp xe:

1. Xác định N_Vmax của động cơ ở chế độ vận tốc cực đại V_max của ô tô.