Đồ Án Nền Móng 2019

Mọi ý kiến đóng góp xin gửi vào hòm thư: [email protected]

Kéo xuống để Tải ngay bản PDF đầy đủ: Sau “mục lục” và “bản xem trước

(Nếu là bài nhiều công thức nên mọi người nên tải về để xem tránh mất công thức)

Bài liên quan: BÀI TẬP LỚN TRÍ TUỆ NHÂN TẠO: TÌM HIỂU GIẢI THUẬT DI TRUYỀN

---

Tải ngay bản PDF tại đây: Đồ Án Nền Móng 2019

ĐỀ BÀI

Số liệu đề bài:

STT	Z1	Z2	Z3	Z4	L1	L2	L3	L4
8	1,5	8	16	18	0H	MH	CH	CH
Sơ đồ tải trọng:
Sơ đồ 1
C1		C2		C3		C2		C4
N1		N2		N3		N2		N4
M1			M2	M3		M2		M4
H1			H2	H3		H2		H4
	4000		3000		3000		5000

Tải trọng tác dụng lên cột:

CỘT C1	CỘT C2	CỘT C3	CỘT C4
N1 = 500 kN	N2 = 1280 kN	N3 = 1350 kN	N4 = 650 kN
M1 = 140 kN.m	M2 = 100 kN.m	M3 = -80 kN.m	M4 = -120 kN.m
H1 = 50 kN	H2 = 40 kN	H3 = 80 kN	H4 = 50 kN

1

 

PHẦN THUYẾT MINH

PHẦN A

THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT

 

I.  Mặt cắt địa chất:		0
		1
		2
		3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

ÑAÁT ÑAÉP

OH

MH

CH

±0.000

-1.500

-8.000

-16.000

-18.000

-30.000

30

2

 

Bài tập lớn Nền Móng		GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
–  Địa chất được cấu tạo theo sơ đồ
	Loại đất	Đất đắp	0H	MH	CH
	Chiều Sâu Zi	1,5	8	16	30
	Bề dày Li	1,5	6,5	8	14

–    Thống kê số liệu c,      (thí nghiệm cắt trực tiếp).

–      Dùng chương trình Excel ta vễ các đường đực trưng chống cắt cho từng lớp đất từ đó suy ra hệ số c và .

1. Đối với lớp OH:

–      Từ phương trình: y = 0,0875x + 5,5833 ta suy ra được các hệ số

c = 5,5833 kPa

= 5⁰

 

	s (kPa)	t (kPa)
1	10	6.5
Maãu	20	7.0
	30	8.0
2	10	6.5
Maãu	20	7.5
	30	8.5

ÖÙng suaát tieáp

ÑÖÔØNG ÑAËC TRÖNG CHOÁNG CAÉT LÔÙP ÑAÁT OH

THÍ NGHIEÄM CAÉT TRÖÏC TIEÁP

_10.0   y = 0.0875x + 5.5833

8.0

6.0

4.0

2.0

0.0

0                      10                    20                    30                    40

ÖÙng suaát neùn

3

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

 

1. Đối với lớp MH

	s (kPa)	t (kPa)
1	10	8.1
Maãu	20	8.6
	30	9.5
2	10	7.9
Maãu	20	8.7
	30	9.5

ÖÙng suaát tieáp

ÑÖÔØNG ÑAËC TRÖNG CHOÁNG CAÉT LÔÙP ÑAÁT OH

THÍ NGHIEÄM CAÉT TRÖÏC TIEÁP

10		y = 0.075x + 7.2167

8

6

4

2

0

0                   10                 20                 30                 40

ÖÙng suaát neùn

Từ phương trình: y = 0,075x + 7,2167 ta suy ra được các hệ số

c = 7,2167 kPa

= 4⁰ 17’

4

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

1. Đối với lớp CH

 

	s (kPa)	t (kPa)
1	25	18
Maãu	50	20
	75	23
2	25	16
Maãu	50	17
	75	20	suaáttieáp
Maãu3	25	18
	50	20
	75	22
Maãu4	25	18	ÖÙng
	50	20
	75	23

ÑÖÔØNG ÑAËC TRÖNG CHOÁNG CAÉT LÔÙP ÑAÁT OH

THÍ NGHIEÄM CAÉT TRÖÏC TIEÁP

y = 0.09x + 15.083

25

20

15

10

5

0

0                         20                       40                       60                       80

ÖÙng suaát neùn

Từ phương trình: y = 0,09x + 15,083 ta suy ra được các hệ số

c = 15,083 kPa

= 5⁰ 8’

5

 

Bài tập lớn Nền Móng            GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

1. Thống kê số liệu nén lún Lớp OH

Mẫu số 1

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
s (kPa)	e	a (m2/kN)	a0 (kN /m2)
25	2.450	0.0080	0.00232
50	2.250	0.0040	0.00123
100	2.050	0.0030	0.00098
200	1.750	0.0015	0.00055
400	1.450

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP OH (MAÃU 01)

3.0

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

0                100             200             300              400             500

AÙp löïc neùn

6

 

Bài tập lớn Nền Móng		GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
Mẫu số 2
AÙp löïc neùn		Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
s (kPa)		e	a (m2/kN)	a0 (kN /m2)
25		2.650	0.0068	0.00186
50		2.480	0.0066	0.00190
100		2.150	0.0030	0.00095
200		1.850	0.0005	0.00018
400		1.750

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP OH (MAÃU 02)

3.0

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

0             100            200           300           400           500

AÙp löïc neùn

Lấy giá trị trung bình a₀ của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

a01	a02	a03	a04
0,00209	0,001565	0,000965	0,000365

7

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

1. Lớp đất MH

 

Mẫu số 1

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
(kPa)	e	a (m2/kN)	a0 (kN /m2)
25	2.290	0.0062	0.00187
50	2.136	0.0042	0.00133
100	1.928	0.0026	0.00088
200	1.670	0.0016	0.00060
400	1.350
800

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP MH (MAÃU 01)

2.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

0                100              200              300              400              500

AÙp löïc neùn

8

 

Mẫu số 2
AÙp löïc neùn		Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
s (kPa)		e	a (m2/kN)	a0 (kN /m2)
25		2.166	0.0056	0.00178
50		2.025	0.0040	0.00132
100		1.826	0.0027	0.00096
200		1.554	0.0014	0.00054
400		1.276
800

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG C ONG NE ÙN L UÙN L ÔÙP M H (M AÃU 02)

2.5

2.0

1.5

• .0

• .5

0.0

0                          200                       400                       600

AÙp löïc neùn

Lấy giá trị trung bình a₀ của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

a01	a02	a03	a04
0,001825	0,001325	0,00092	0,00057

9

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

1. Lớp đất CH

 

 Mẫu số 1

AÙp löïc neùn	Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
(kPa)	e	a (m2/kN)	a0 (kN/m2)
25	0.914	0.00128	0.000669
50	0.882	0.00076	0.000404
100	0.844	0.00052	0.000282
200	0.792	0.00027	0.000151
400	0.738	0.00014	0.000079
800	0.683

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP CH (MAÃU 01)

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0.0

0               200            400            600            800           1000

AÙp löïc neùn

10

 

Mẫu số 2
AÙp löïc neùn			Heä soá roãng	Heä soá neùn	Heä soá neùn
(kPa)			e	a (m2/kN)	a0 (kN/m2)
25			0.954	0.00136	0.000696
50			0.920	0.00060	0.000313
100			0.890	0.00050	0.000265
200			0.840	0.00028	0.000152
400			0.784	0.00013	0.000074
800			0.731

Heä soá roãng

ÑÖÔØNG CONG NEÙN LUÙN LÔÙP CH (MAÃU 02)

1.2

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0.0

0              200            400            600            800           1000

AÙp löïc neùn

Lấy giá trị trung bình a₀ của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

a01	a02	a03	a04	a05
0,0006825	0,0003585	0,0002735	0,0001515	0,0000765

11

 

Bài tập lớn Nền Móng            GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

• Xác định các chỉ tiêu vật lý: Lớp đất OH:

Giả thiết

• Độ bão hòa G = 0,98
• Tỷ trọng hạt = 2,68

• Hệ số rỗng được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

₀ 2,450 2,650 _2,550 2

• Độ ẩm của đất:
  • ^G. 0^0,98.2,550 _0,93

2,68

• Dung trọng tự nhiên của đất:

t	1	. n	.	1  0,93		.10.2,68  14,57 kN / m	3	với  n	10 kN / m	3
	1   0			1  2,550

• Theo giới hạn Atterberg ta chọn:
  • _N = 65; _D = 35

• Chỉ số dẻo A = _N –  _D = 65 – 35 = 30

• _{Độ sệt B}D^{93 35}  _1,93

• 30

1. Lớp MH

 

Giả thiết

 

• Độ bão hòa G = 0,98

• Tỷ trọng hạt = 2,68

• Hệ số rỗng được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

₀ 2,290 2,166 _2,228 2

• Độ ẩm của đất:
  • ^G. 0^0,98.2,228 _0,81

2,68

• Dung trọng tự nhiên của đất:

t	1		. n	.	1  0,81		.10.2,68  15,03kN / m	3	với  n	10 kN / m	3
	1   0				1  2,228

• Theo giới hạn Atterberg ta chọn:
  • _N = 65; _D = 35

• Chỉ số dẻo A = _N –  _D = 65 – 35 = 30

• _{Độ sệt B}D^{81 35}  _1,53

• 30

1. Lớp CH

Giả thiết

• Độ bão hòa G = 0,98

12

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

• Tỷ trọng hạt = 2,68

• Hệ số rỗng được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

₀ 0,914 0,954 _0,934 2

• Độ ẩm của đất:
  • ^G. 0^0,98.0,934 _0,34

2,68

• Dung trọng tự nhiên của đất:

t	1		. n	.	1  0,34		.10.2,68  18,57 kN / m	3	với  n	10 kN / m	3
	1   0				1  0,934

• Theo giới hạn Atterberg ta chọn:
  • _N = 55; _D = 25

• Chỉ số dẻo A = _N –  _D = 55 – 25 = 30

• _{Độ sệt B}D^{34 25}  _0,3

• 30

STT	KÍ	ĐỘ	T	ĐỘ ẨM	HỆ SỐ	TỶ	ĐỘ BÃO	GIỚI HẠN ATTERBERG			ĐỘ	CẮT TRỰC TIẾP
	HIỆU	SÂU	(kN/m3)	(%)	RỖNG	TRỌNG	HÒA	N	D	A	SỆT	C
					0		G				B	(kPa)
Lớp 1	OH	Z1	14,57	93	2,550	2,68	98	65	35	30	1,93	5,5833	50
Lớp 2	MH	Z2	15,03	81	2,228	2,68	98	65	35	30	1,53	7,2167	4017’
Lớp 3	CH	Z3	18,57	34	0,934	2,68	98	55	25	30	0,3	15,083	508’

13

 

PHẦN B

THIẾT KẾ MÓNG BTCT

PHƯƠNG ÁN 1

THIẾT KẾ MÓNG CỌC ĐÀI THẤP

Chia tải trọng tác dụng lên móng gồm có hai nhóm:

Nhóm tải trọng lớn gồm có:
+ Cột C2:	N2	= 1280 kN	M2 = 100 kN.m		H2	= 40 kN
+ Cột C3:	N3	= 1350 kN	M3	= -80 kN.m	H3	= 80 kN
Nhóm tải trọng nhỏ gồm có:
+ Cột C1:	N1	= 500 kN	M1	= 140 kN.m	H1	= 50 kN
+ Cột C4:	N4	= 650 kN	M4	= -120 kN.m	H4	= 50 kN
Hai cột được chọn để thiết kế móng là:
Nhóm tải trọng lớn (Thiết kế móng thứ 1)
	N1tt    1350 kN		M1tt    80 kN.m

Nhóm tải trọng nhỏ (Thiết kế móng thứ 2)

N₂^tt    650 kN                             M ₂^tt    120 kN.m

Tải trọng ngang H_max được lấy là tải trọng ngang lớn nhất trong các tải trọng ngang ở

• cột.

	H max    80 kN
I.  MÓNG THỨ NHẤT
Tải trọng:	N1tt    1350 kN	M1tt    80 kN.m

1. Chọn chiều sâu chôn móng:

• Chiều sâu chôn móng được chọn để thỏa điều kiện về móng cọc đài thấp.

						2.H max
hm	0,7.tg	45			.
			2			‘.Bd

• Sau khi thi công ta đắp lại lớp đất có = 14,5 kN/m³;

= 5⁰

• Do kích thước của đài chưa được xác định nên ta tạm lấy B_đ = 1,5m,

			5		2.80	3,01m
hm	0,7.tg	45		.
			2		14,57  10 .1,5

Ta chọn chiều sâu chôn móng là 3,1m.

2. Chọn kích thước cọc:

• Kích thước cọc được chọn là 35×35 sắt 4 20 + 4  18

• mác bêtông là 300kPa; cường độ thép: R_a = 2700 kg/cm² = 270000 kPa

1100

3000

Khi thi coâng ñaøi

ta seõñaäp boû

1300

100

14

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

• Chọn cọc dài 25m gồm 2 đoạn cọc: một cọc 9 m và hai đoạn 8m
• Theo qui định đoạn cọc chôn vào trong đài phải lớn hơn 2D (D là đường kính cọc) và không lớn hơn 120cm với đầu cọc nguyên nên ta chọn đoạn chôn cọc vào trong đài là 1,1m khi thu công đài ta sẽ đập bỏ đoạn chôn vào đài là 1m và giữ nguyên phần ngàm vào đài là 0,1m.
• Khả năng tải cọc theo vật liệu:

P_VL   0,8. R_a .F_a    R_n.F_c      0,8. 270000.23,1.10 ⁴   13000.0,35.0,35      1773kN

3. Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền:

 

3.1   Tính theo phương pháp tra bảng:

Q_tc    m_R .q_m.F_c  u       m_f . f_si .L_i

Với:                           m_R = 0,7 là hệ số làm việc tại mũi cọc, do tại mũi cọc là sét.

m_f = 1 là hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông.

q_m = 532 T/m² là khả năng chịu tải mũi cọc, tra bảng với độ sệt B = 0,3 và độ sâu

mũi cọc là 27m.

Diện tích cọc: F_c = 0,35² = 0,1225 m²

Chu vi cọc: u = 4.0,35 = 1,4 m

Lớp thứ 1 (lớp OH).

L₁    8    3,1   4,9m

^4,9

Z₁                 3,1   5,55m

B = 1,93 > 1 ta chọn f_si        C      5,5833

Lớp thứ 2 (lớp MH).

L₂     8m

⁸

Z₂     8              12m

B = 1,53 > 1 ta chọn f_si        C      7,2167

Lớp thứ 3 (lớp CH).

L₃    11m

¹¹

Z₃    16                21,5m

B = 0,3

Tra bảng ta được f_si       5,75T/m²

Q_tc     0,7.532.0,1225   1.1,4. 0,55833.4,9   0,72167.8   0,575.11     66,4T / m²     664kPa

• Giá trị sử dụng của cọc:

_Qa    ^Qtc    ⁶⁶⁴  _402kPa

k_at      1,65

3.2      Tính theo công thức của Meyerhof (phụ lục B quy phạm TCVN205-1998)

Q_u    Q_m   Q_f     q_m.F_c   u        f_si .L_i

Với q_m       c.N_c         ‘.Z_m.N_q

–    Tại mũi cọc góc      = 5⁰ 8’ tra biểu đồ hình 4.16 ta được N_c = 16; N_q = 1,8

15

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

‘.Z_m    14,57  10 .8  15,03  10 .8  18,57  10 .11  171kN / m²

qm   15,083.16  171.1,8  549kN / m2

0

Q

q

m

.F   549.0,352

67,3kN

3,1m

m

c

Qf

u.   fsi .Li

Ñoaïn coïc ngaøm

vaøo trong ñaøi

5,55m

ÑAÁT ÑAÉP

• Khả năng bám trượt bên hông f_s:

f_si    C_{a         z}^‘ .k_s .tg _a

Lớp đất thứ 1 (lớp OH)

L₁    8    3,1   4,9m

^4,9

Z₁                 3,1   5,55m

_z^‘₁ 14,57 10 .5,55 25,4kPa C_a 0,7.C 0,7.5,5833 3,91kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 3⁰30′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰ 1,28

f_si     3,91   25,4.1,28.tg3⁰30′    5,9kPa

Lớp đất thứ 2 (lớp MH)

L₂     8m

⁸

Z₂     8              12m

_z^‘ ₂ 14,57 10 .8 15,03 10 .4 56,68kPa C_a 0,7.C 0,7.7,2167 5,05kPa

_a 0,7. 0,7.4⁰ 17′ 3⁰ k_s 1,4. 1 sin 4⁰17′ 1,3

f_si     5,05    56,68.1,3.tg3⁰     8,9kPa

1 L = 4,9m

8m

L 2 = 8m

16m

Z1 =

Z 2 = 12m

3 z = 21,5m

OH

MH

Lớp đất thứ 3 (lớp CH)

L3	11m			=11m3
	2
Z3	16	11		21,5m
z‘				L
	3    14,57  10 .8  15,03  10 .8  18,57  10 .5,5  124kPa
Ca	0,7.C  0,7.15,083  10,56kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 8′ 3⁰35′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰8′ 1,27

f_si     10,56    124.1,27.tg3⁰35′   20,4kPa

Q_f      4.0,35. 5,9.4,9    8,9.8   20,4.11       454,3kN

Q_u    Q_m   Q_f       67,3    454,3     521,6kN

CH

16                                              30m

Bài tập lớn Nền Móng

GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Q

Q

Qf

67,3

454,3

250kN

m

L’ = 2,55m

a

3

2

3

2

–  Ta chọn giá trị sử dụng cọc Pc    250kN

–      Xác định số lượng cọc trong móng.

n  1,4 ^{N tt}            1,4.¹³⁵⁰           7,56

P_c               250

• Chọn số lượng cọc là 8 bố tria như hình vẽ.

x1 = x6 = – 1,1

x2

= x7 = 0

x3

= x8 = 1,1

x4

= – 0,55

x5

= 0,55

2.  1,1 2    2.1,120,552    0,552    5,445m2

xi2    2.x12    2x32    x42    x52

																							3000
																										y
						1
													350										2					3
								350
																			4												5																	2600
						6																																						x
																							7					8
–  Bề dài của đài là:																												Lđ = 3m
–  Bề rộng của đài là:																												Bđ = 2,6m

• Khối lượng móng khối quy ước của móng tại đáy đài:

W_qu    B_d .L_d .h_m. _tb^‘    3.2,6.3,1. 22  10   290kN

• Tải trọng tác dụng:

N_d^tt   N₁^tt   W_qu    1350    290    1640kN

M _d^tt   M₁^tt     80kN.m

• Tải trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc

_Ptb    ^Nd^{tt    1640}  _205kN

• 8

P

P

P

M tt

.x

205

80.  1,1

189kN

d

1

tc

xi2

1

6

tb

5,445

N1

tt

.x2

80.0

P2

P7

Ptb

M d

205kN

tc

M1

xi2

205

5,445

P

P

P

M tt

.x

205

80.1,1

221kN

d

3

Lm=3,6m

xi2

3

8

tb

5,445

P

P

M tt .x

80.  0,55

197kN

d

4

205

4

tb

xi2

5,445

3,1m

= 23,9m

c

z

CH

17

 

Bài tập lớn Nền Móng			GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
P   P		M tt .x	205	80.0,55	213kN
		d   5
		xi2		5,445
5	tb

P_max    221kN      P_c     259kN

P_min   189kN     0

• Kiểm tra áp lực dưới mũi cọc

• Để kiểm tra áp lực dưới mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuẩn

N tc	N tt					1350			1125kN
1,2				1,2
M tc		M tt					80	66,7kN.m
1,2				1,2

• Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc.
• Tính _tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc.

tb		1.L1     2 .L2     3.L3		8.50   8.4017′ 11.508′	4050′
		L1    L2    L3
				8  8  11

tb         ^4050′   ₀₁0_12′

4           4

L‘ 2,2    ^{0,35  0,35}    2,55m

2            2

B‘  1,8  ^{0,35  0,35}    2,15m

2            2

• Ta có:

								0
L	L‘ 2.tg				.Z			2,55  2.23,9.tg 01 12′  3,6
		4
m						c
								0
B	B‘ 2.tg				.Z			2,15  2.23,9.tg 01 12′  3,2
		4
m							c

–      Móng khối quy ước tại mũi cọc

W_qu    3,6.3,2.27. 22   10     3732kN

• Tải trọng tại mũi cọc được đưa xuống:

N_m^tc  N ^tc   W_qu     1125    3732     4857kN

M _m^tc  M ^tc     66,7kN.m

• Xác định độ lệch tâm.

_e     ^Mm^{tc     66,7}   _0,014

N_m^tc    4857

• Áp lực trung bình tại mũi cọc.

tc

_ptb         ^Nm            ⁴⁸⁵⁷       _422kPa

B_m.L_m     3,6.3,2

• Áp lực lớn nhất tại đáy mũi cọc:

		6.e			6.0,014
pmax	tb						432kPa
	. 1			422. 1
		L			3,6
		m

–      Tải trọng tiêu chuẩn tại mũi cọc.

18

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

R^{tc      m1.m2} . A.B_m. _II^‘    B.Z_m. _I^‘    D.c

k _tc

• Tại mũi cọc = 5⁰8’ tra bảng ta được  A =

0,083; B = 1,32; D = 3,62

_II^‘      18,57   10    8,57kN / m³  là dung trọng

đất ở dưới mũi cọc có xét đến đẩy nổi

• Chọn m₁ = 1,2; m₂ = 1,1; k_at = 1

R^{tc           1,2.1,1}. 0,083.3,2.8,57 1,32.171 3,62.15,083 373kPa 1

_max    432kPa  1,2R^tc    1,2.373  447,6kPa

• Tính ứng suất do trọng lượng bản thân

₀^bt      ‘.z_m   171kPa

• Chia mỗi lớp dưới mũi cọc dày 0,8m

₁^bt      ₀^bt     ₁^‘.h₁   171  18,57  10 .0,8  177,856kPa

₂^bt ₁^bt ₂^‘ .h₂ 177,856 18,57 10 .0,8 184,712kPa ₃^bt ₂^bt ₃^‘.h₃ 184,712 18,57 10 .0,8 191,568kPa ₄^bt ₃^bt ₄^‘ .h₄ 191,568 18,57 10 .0,8 198,424kPa ₅^bt ₄^bt ₅^‘.h₅ 198,424 18,57 10 .0,8 205,28kPa ₆^bt ₅^bt ₆^‘.h₆ 205,28 18,57 10 .0,8 212,136kPa ₇^bt ₆^bt ₇^‘ .h₇ 212,136 18,57 10 .0,8 218,992kPa

• Ứng suất gây lún tại mũi cọc

₀^gl    p^tb      ₀^bt    422  171  251kPa

Tại vị trí 1:

L  1,125 ;	Z   0,8  0,25 =>k0 = 0,929
B	Bm	3,2
1gl    k0 . 0gl    0,929.251  233,179kPa
Tại vị trí 2:	Z	0,8  0,8  0,5   =>k0	=
L  1,125 ;				0=251kPa	0
			0=171kPa
B	Bm	32	1=177,856kPa	1=233,179kPa	1
0,727			2=184,712kPa	2=182,477kPa	2
2gl    k0 . 0gl    0,727.251  182,477kPa
			3=191,568kPa	3=130,52kPa	3
Tại vị trí 3:			4=198,424kPa	4=91,615kPa	4
			5=205,28kPa	5=66,264kPa	5
		19	6=212,136kPa	6=49,949kPa	6
			7=218,992kPa	7=38,152kPa

7

Bài tập lớn Nền Móng			Z	GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
	L	1,125 ;			0,8  0,8	0,8	0,75 =>k0 = 0,52
			Bm
	B			3,2

₃^gl    k₀ . ₀^gl    0,52.251  130,52kPa

Tại vị trí 4:

L	1,125 ;	Z		0,8  0,8  0,8  0,8	1 =>k0 = 0,365
		Bm
B			3,2

₄^gl    k₀ . ₀^gl    0,365.251  91,615kPa

Tại vị trí 5:			Z		0,8  0,8  0,8	0,8  0,8
	L	1,125 ;					1,25	=> k0 = 0,264
			Bm
	B			3,2

₅^gl    k₀. ₀^gl    0,264.251  66,264kPa

Tại vị trí 6:

L	1,125 ;	Z		0,8  0,8  0,8  0,8  0,8  0,8	1,5 => k0 = 0,199
		Bm
B			3,2

₆^gl    k₀ . ₀^gl    0,199.251  49,949kPa

Tại vị trí 7:

L	1,125 ;	Z		0,8  0,8  0,8  0,8	0,8  0,8  0,8	1,75 => k0 = 0,152
		Bm
B			3,2

₆^gl    k₀ . ₀^gl    0,152.251  38,152kPa

–    Ta có: 0,2. ₇^bt      0,2.223,347    44,7kPa         ₇^gl    38,4kPa nên ta ngừng tính lún tại vị trí này.

• Tính E₀.

E	0		0,8	5281kPa
0	a0		0,0001515

• Với hệ số rỗng 0,934 tra bảng ta được hệ số hiệu chỉnh m = 3,4

_tbgl₁0^gl1^{gl251  233,179}  _242,1kPa

22

tbgl2						1gl      2gl												233,179  182,477						207,8kPa
	2											2
tbgl3		2gl      3gl											182,477  130,52										156,5kPa
	2											2
tbgl4						3gl      4gl											130,52  91,615					111,1kPa
	2											2
tbgl5			4gl      5gl													91,615  66,264						78,9kPa
	2											2
tbgl6				5gl      6gl												66,264  49,949						58,1kPa
	2											2
tbgl7					6gl      7gl											49,949  38,152				44,05kPa
	2											2

20

 

Bài tập lớn Nền Móng					GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
S	0		.   tbigl .hi
	E
0
			0,8	. 242,1.0,8  207,8.0,8  156,5.0,8  111,1.0,8  78,9.0,8  58,1.0,8  44,05.0,8   0,032m

5281.3,4

• 3,2cm S_gh    8cm

 

• Giả thiết cột có kích thước 0,3 x 0,5 = 1,15m²

• _Chọn:h0 ^Bd   ^bc    ^{2,6  0,3}  _1,15m

22

• _Chọn:h0 ^Ld    ^ac    ^{3,0  0,5}  _1,25m

 

22

• Chọn h₀ = 1,25m và lớp bêtông bảo vệ dày 0,15m nữa nên chiều cao tổng cộng của đài là

1,4m

4. Kiểm tra điều kiện xuyên thủng

• Do ta chọn chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài.

5. Thiết kế cốt thép móng.

 

– Kích thước cột là 30×50 Tính cốt thép dọc

• 0,3.P₅ 0,8. P₃    P₈     0,3.213  0,85. 221  221  439,6kN

F	M			439,6	1,45.10 3 m2   14,5cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,25

Chọn 16  14a175 (F_a = 24,624cm²)

Tính cốt thép ngang

• 0,75. P₆ P₇    P₈     0,75. 189  205  221   461,25kN

F	M			461,25	1,52.10 3 m2   15,2cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,25

Chọn 16  14a160 (F_a = 24,624cm²)

45°	1250
850
300
	150

45°

1250

750

150

21

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

3000

45°	45°

14a160

	500
300	2600

14a175

14a175

II. MÓNG THỨ HAI
Tải trọng:	N2tt    650 kN	M 2tt    120 kN.m

1. Chọn chiều sâu chôn móng:

 

• Chiều sâu chôn móng được chọn để thỏa điều kiện về móng cọc đài thấp.

						2.H max
hm	0,7.tg	45			.
			2			‘.Bd

• Sau khi thi công ta đắp lại lớp đất có = 14,57 kN/m³;  = 5⁰

• Do kích thước của đài chưa được xác định nên ta tạm lấy B_đ = 1,5m,

			5		2.80	3,01m
hm	0,7.tg	45		.
			2		14,57  10 .1,5

1250

150

Ta chọn chiều sâu chôn móng là 3,1m.

2. Chọn kích thước cọc:

 

• Kích thước cọc được chọn là 35×35 sắt 4 20 + 4 18 ; mác bêtông là 300kPa; cường độ thép: R_a = 2700 kg/cm² = 270000 kPa

• Chọn cọc dài 26m gồm 2 đoạn cọc: một cọc 8 m và đoạn 9m.
• Theo qui định đoạn cọc chôn vào trong đài phải lớn 2D (D là đường kính cọc) và không lớn hơn 120cm với đầu nguyên nên ta chọn đoạn chôn cọc vào trong đài là 1,1m thi công đài ta sẽ đập bỏ đoạn chôn vào đài là 1m và giữ nguyên phần ngàm vào đài là 0,1m

1000

Khi thi coâng ñaøi

ta seõñaäp boû

100         800

hai

hơn

cọc

khi

22

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

• Khả năng tải cọc theo vật liệu:

P_VL    0,8. R_a .F_a   R_n.F_c       0,8. 270000.23,1.10 ⁴   13000.0,35.0,35      1773kN

3. Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền: 1 Tính theo phương pháp tra bảng

Q_tc    m_R .q_m.F_c  u       m_f . f_si .L_i

Với:                           m_R = 0,7 là hệ số làm việc tại mũi cọc, do tại mũi cọc là sét.

m_f = 1 là hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông.

q_m = 538 T/m² là khả năng chịu tải mũi cọc, tra bảng với độ sệt B = 0,3 và độ sâu

mũi cọc là 28m.

Diện tích cọc: F_c = 0,35² = 0,1225 m²

Chu vi cọc: u = 4.0,35 = 1,4 m

0

Lớp thứ 1 (lớp OH).

3,1m

Ñoaïn coïc ngaøm

5,55m

L1

8  3,1  4,9m

vaøo trong ñaøi

4,9  3,1  5,55m

=

Z1

1

Z

2

= 4,9m

=12m

B = 1,93 > 1 ta chọn

f

si

C  5,5833

1

2

Lớp thứ 2 (lớp MH).

L

Z

L2

8m

8m

Z2

8

8

12m

2

B = 1,53 > 1 ta chọn

fsi

C  7,2167

8m

Lớp thứ 3 (lớp CH).

=

2

L

L3

12m

Z3

16

12

22m

2

16m

B = 0,3

Tra bảng ta được f_si       5,8T/m²

Q_tc     0,7.538.0,1225   1.1,4. 0,55833.4,9   0,72167.8   0,58.12      67,8T / m²    678kPa

• Giá trị sử dụng của cọc:

Q	Qtc		678	387kPa	L = 12m3
a	kat	1,75

z 3 = 22m

ÑAÁT ÑAÉP

OH

MH

CH

30m

3.2      Tính theo công thức của Meyerhof (phụ lục B quy phạm TCVN205-1998)

Q_u    Q_m   Q_f     q_m.F_c   u        f_si .L_i

Với q_m        c.N_c        ‘.Z_m.N_q

 

23

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

• Tại mũi cọc góc = 5⁰ 8’ tra biểu đồ hình 4.16 ta được N_c = 16; N_q = 1,8

‘.Z_m    14,57  10 .8  15,03  10 .8  18,57  10 .12  179,64kN / m²

q_m    15,083.16   179,64.1,8    564,68kN / m²

Q_m    q_m .F_c    564,68.0,35²     69,2kN

Q_f     u.       f_si .L_i

• Khả năng bám trượt bên hông f_s:

f_si    C_{a         z}^‘ .k_s .tg _a

Lớp đất thứ 1 (lớp OH)

L₁    8    3,1   4,9m

^4,9

Z₁                 3,1   5,55m

_z^‘₁ 14,57 10 .5,55 25,4kPa C_a 0,7.C 0,7.5,5833 3,91kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 3⁰30′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰ 1,28

f_si     3,91   25,4.1,28.tg3⁰30′    5,9kPa

Lớp đất thứ 2 (lớp MH)

L₂     8m

⁸

Z₂     8              12m

_z^‘ ₂ 14,57 10 .8 15,03 10 .4 56,68kPa C_a 0,7.C 0,7.7,2167 5,05kPa

_a 0,7. 0,7.4⁰ 17′ 3⁰ k_s 1,4. 1 sin 4⁰17′ 1,3

f_si     5,05    56,68.1,3.tg3⁰     8,9kPa

Lớp đất thứ 3 (lớp CH)

L₃    12m

¹²

Z₃    16                 22m

_z^‘₃ 14,57 10 .8 15,03 10 .8 18,57 10 .6 128,22kPa C_a 0,7.C 0,7.15,083 10,56kPa

_a 0,7. 0,7.5⁰ 8′ 3⁰35′ k_s 1,4. 1 sin 5⁰8′ 1,27

f_si     10,56    128,22.1,27.tg3⁰35′    20,8kPa

Q_f      4.0,35. 5,9.4,9    8,9.8   20,8.12       489,6kN

Q_u    Q_m    Q_f      69,2    489,6     558,8kN

y

1                     2

x

3                     4

3,1m

= 23,9m

c
z

CH

tc

N1

tc

M1

L_m=3,6m

24

Bài tập lớn Nền Móng						GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
Q		Q		Qf		69,2		489,6	268kN
		m
a	3			2		3		2

• Ta chọn giá trị sử dụng cọc P_c 268kN
• Xác định số lượng cọc trong móng.

n    1,4 ^{N tt}   1,4. ⁶⁵⁰  3,4

P_c              268

• Chọn số lượng cọc là 4 bố trí như hình vẽ.

	x1	= x3	=	– 0,525
	x2	= x4	=	0,525
	xi2    2.x12    2x22    2.  0,525 2    2.0,5252   1,1025m2
–	Bề dài của đài là:		Lđ = 1,8m
–	Bề rộng của đài là:		Bđ = 1,8m

• Khối lượng móng khối quy ước của móng tại đáy đài:

W_qu    B_d .L_d .h_m. _tb^‘   1,8.1,8.3,1. 22  10  121kN

• Tải trọng tác dụng

N_d^tt   N₂^tt   W_qu     650  121      771kN

M _d^tt   M ₂^tt   120 kN.m

• Tải trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc

_Ptb    ^Nd^{tt    771}  _192,75kN

• 4

P  P   P			M tt		.x		192,75	120.  0,525						136kN
				d	1
				xi2						1,1025
1	3	tb
P   P   P				M tt .x			192,75			120.0,525		250kN
				d	2
				xi2						1,1025
2	4	tb
Pmax	250kN  Pc

P_min   122,8kN    0

• Kiểm tra áp lực dưới mũi cọc

• Để kiểm tra áp lực dưới mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuẩn

N tc	N tt						650			542kN
1,2					1,2
M tcM			tt			120  100kN.m					0=179,64kPa
		1,2						1,2			1=188,21kPa

• Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc.

–  Tính  tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc.											2=196,78kPa
			1.L1     2 .L2     3.L3				8.5	0	0	0	3=205,35kPa
tb									8.4 17′ 12.5 8′		4052′
									8  8  12
				L1    L2    L3							4=213,92kPa
tb			4052′		0
					01 13′
4			4

^gl=243,36kPa

0

0

gl

1=194,688kPa

1

gl

2=109,512kPa

2

gl

3=63,274kPa

3

gl

4=38,938kPa

4

25

 

Bài tập lớn Nền Móng				GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
L‘  1,05	0,35				0,35			1,4m
2			2
B‘  1,05		0,35				0,35		1,4m
2			2

• Ta có:

L          L‘ 2.Z .tg                          1,4        2.24,9.tg 01⁰13′                       2,5

m                    c

4

B         B‘ 2.Z .tg                         1,4       2.24,9.tg 01⁰13′                   2,5

m                    c

4

–      Móng khối quy ước tại mũi cọc

W_qu    2,5.2,5.28. 22    10     2100kN

• Tải trọng tại mũi cọc được đưa xuống:

N_m^tc N ^tc W_qu 542 2100 2642kN M _m^tc M ^tc 100kN.m

• Xác định độ lệch tâm.

_e     ^M m^{tc     100}   _0,038

N_m^tc    2642

• Áp lực trung bình tại mũi cọc.

tc

_ptb         ^Nm            ²⁶⁴²        _423kPa

B_m.L_m     2,5.2,5

• Áp lực lớn nhất tại đáy mũi cọc:

		6.e			6.0,038
pmax	tb						462kPa
	. 1			423. 1
		L			2,5
		m

–      Tải trọng tiêu chuẩn tại mũi cọc.

R^{tc      m1.m2} . A.B_m. _II^‘    B.Z_m. _I^‘    D.c

k _tc

• Tại mũi cọc = 5⁰8’ tra bảng ta được A = 0,083; B = 1,32; D = 3,62

_II^‘  18,57           10        8,57kN / m³  là dung trọng đất ở dưới mũi cọc có xét đến đẩy nổi

• Chọn m₁ = 1,2; m₂ = 1,1; k_at = 1

R^{tc           1,2.1,1}. 0,083.2,5.8,57 1,32.179,64 3,62.15,083 387kPa 1

_max    462kPa  1,2R^tc   1,2.387  464,4kPa

• Tính ứng suất do trọng lượng bản thân

₀^bt      ‘.z_m   179,64kPa

• Chia mỗi lớp dưới mũi cọc dày 1m

₁^bt ₀^bt ₁^‘.h₁ 179,64 18,57 10 .1 188,21kPa ₂^bt ₁^bt ₂^‘ .h₂ 188,21 18,57 10 .1 196,78kPa ₃^bt ₂^bt ₃^‘.h₃ 196,78 18,57 10 .1 205,35kPa ₄^bt ₃^bt ₄^‘ .h₄ 205,35 18,57 10 .1 213,92kPa

• Ứng suất gây lún tại mũi cọc

₀^gl    p^tb      ₀^bt    423  179,64  243,36kPa

 

26

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Tại vị trí 1:

1;  ^{Z    1}   0,4₀ = 0,8

BB_m    2,5

₁^gl    k₀ . ₀^gl    0,8.243,36  194,688kPa

Tại vị trí 2:^{=> kL}

1;  ^{Z   1  1}  0,8₀ = 0,45

BB_m 2,5 ₂gl _{k0 . 0}gl _{0,45.243,36 109,512kPa}^=>kL

Tại vị trí 3:

L	1;	Z		1  1  1	1,2 => k0 = 0,26
		Bm
B			2,5

₃^gl    k₀ . ₀^gl    0,26.243,36  63,274kPa

Tại vị trí 4:

L	1;	Z		1  1  1  1	1,6 => k0 = 0,16
		Bm
B			2,5

₄^gl    k₀ . ₀^gl    0,16.243,36  38,938kPa

–   Ta có: 0,2. ₄^bt            0,2.213,92       42,784kPa         ₆^gl           38,938kPa nên ta ngừng tính lún tại vị trí này.

• Tính E₀.

E	0		0,8	5281kPa
0	a0		0,0001515

• Với hệ số rỗng 0,934 tra bảng ta được hệ số hiệu chỉnh m = 3,4

tbgl1				0gl     1gl								243,36  194,688						219,024kPa
	2								2
tbgl2						1gl      2gl								194,688  109,512					152,1kPa
	2								2
tbgl3					2gl      3gl								109,512  63,274					86,393kPa
	2								2
tbgl4							3gl      4gl								63,274  38,938	51,106kPa
	2								2
S		0					.   tbigl .hi
		E
0
							0,8	. 219,024.1  152,1.1  86,393.1  51,106.1  0,023m
5281.3,4

S      2,3cm      S_gh      8cm

–      Giả thiết cột có kích thước 0,3 x 0,3 = 0,09m²

_{–      Chọn h0}   ^Bd   ^bc    ^{1,8  0,3}  _0,75m

2                   2

• Chọn h₀ = 0,75m và lớp bêtông bảo vệ dày 0,15m nữa nên chiều cao tổng cộng của đài là

0,9m.

4. Kiểm tra điều kiện xuyên thủng

 

27

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

• Do ta chọn chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài.

5. Thiết kế cốt thép móng.

 

• Chọn kích thước cột là 30×30
• Tính cốt thép dọc

• 0,375. p_max 0,375.250  93,75kN

F	M			93,75	0,51.10 3 m2    5,1cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.0,75

Chọn 11  14a200 (F_a = 16,929cm²)

• Tính cốt thép ngang: Do móng có hình vuông nên cốt thép ngang tương tự cốt thép dọc.

1800

45°

1800

6. Kiểm tra cẩu lắp cọc và chi tiết cấu tạo cọc. a. Móc cẩu.

Moùc caåu

Đối với cọc dài 8m

Nếu dùng 2 móc cẩu:

• Tiết diện của cọc:

• 0,35.0,35 0,1225m²

45°

Moùc caåu

750

150

• Trọng lượng của cọc:

• n.F_c . _bt   1,2.0,1225.25.1  3,675kN / m

 

• Khi vận chuyển cọc

28

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

+     Mômen cho hai móc cẩu tại trí 0,2L.

• q.L² 3,675.8² _4,704kN.m

50              50

• Chính móc cẩu này dùng để lắp dựng lên khi thi công nên mômen tính cốt thép để kiểm tra là:
• q.L² 3,675.8² _9,408kN.m
  • 25
• Tính cốt thép:

Fa	9,408		1,17.104 m2	1,17cm2
	0,9.270000. 0,35  0,02

Nếu dùng một móc cẩu:

• Mômen cho móc cẩu tại trí 0,29L.
• q.L² 3,675.8² _9,8kN.m

24              24

• Tính diện tích cốt thép.

F	M		1,22.104 m2   1,22cm2
	0,9.270000. 0,35  0,02
a

Đối với cọc dài 9m

• Tiết diện của cọc:

• 0,35.0,35 0,1225m²

 

• Trọng lượng của cọc:

• n.F_c . _bt 1,2.0,1225.25.1  3,675kN / m

 

• Khi vận chuyển cọc

29

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

+     Mômen cho hai móc cẩu tại trí 0,2L.

• q.L² 3,675.9² _5,9535kN.m

50              50

• Chính móc cẩu này dùng để lắp dựng lên khi thi công nên mômen tính cốt thép để kiểm tra là:
• q.L² 3,675.9² _11,907kN.m
  • 25
• Tính cốt thép:

Fa	11,907		1,48.104 m2	1,14cm2
	0,9.270000. 0,35  0,02

Nếu dùng một móc cẩu:

+     Mômen cho móc cẩu tại trí 0,29L.

• q.L² 3,675.9² _12,4kN.m

24              24

–    Tính diện tích cốt thép.

F

1,55.104 m2       1,55cm2

a	0,9.270000. 0,35  0,02

So sánh hai phương án sử dụng 1 móc cẩu và hai móc cẩu ta thấy phương án 1 móc cẩu khả thi hơn vì vừa dẽ dàng vận chuyển (có 2 móc cẩu), mà khi tính ra diện tích cốt thép ngay chổ móc cẩu cũng kinh tế hơn do có diện tích cốt thép nhỏ hơn.

30

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

Sơ đồ tải trọng.

Chọn cọc có tiết diện 35x35cm, 2 đoạn dài 9m và 1 đoạn dài 8m. cọc bố trí theo hàng.

Sức chịu tải của một cọc là:

Q	1	. c.N	.F  u.c.L		1	. 15,083.16.0,352	4.0,35.15,083.25   279kN
a	HSAT	c	c	c	2

Chọn số lượng cọc.

• _1,4. ^N1 ^N2 ^N3    ^N4_1,4. ^{500  2.1280  1350  650}   _25,4

Q_a                                                          279

Chọn n = 26 cọc bố trí như hình vẽ.

Hợp lực:        N     N₁     2.N₂      N₃    N₄     500    2.1280   1350    650    5060kN

Vị trí lệch tâm của tổng lực:

• 7,5 1280.3,5 1350.0,5  1280.2,5  650.7,5   _0,164

5060

Tọa độ của các đầu cọc so với tâm móng.

x₁ 8,15m ; x₂ 6,65m ; x₃ 5,15m ; x₄ 3,85m ; x₅ 2,65m ; x₆ 1,45m ; x₇ 0,25m x₈ 0,95m ; x₉ 2,15m ; x₁₀ 3,35m ; x₁₁ 4,95m ; x₁₂ 6,65m ; x₁₃ 8,15m

x_i      1,95m

Vị trí tâm các đầu cọc so với đài móng.

^1,95

x_c                           0,15m

Vị trí của lực N₁: a₁         7,5           0,15         7,35m

Vị trí của lực N₂ bên trái: a_2T        3,5          0,15         3,35m

Vị trí của lực N₃: a₃          0,5          0,15         0,35m

Vị trí của lực N₂ bên phải: a_2P     2,5    0,15    2,65m

Vị trí của lực N₄: a₄       7,5    0,15    7,65m

Chuyển tọa độ các đầu cọc về trọng tâm C.

x₁^‘   x₁          0,15         8,15   0,15      8m

x₂^‘    x₂          0,15         6,65    0,15      6,5m

x₃^‘   x₃          0,15         5,15   0,15      5m

x₄^‘    x₄          0,15         3,85   0,15        3,7m

x₅^‘    x₅          0,15         2,65   0,15        2,5m

x₆^‘    x₆          0,15         1,45   0,15        1,3m

 

31

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

x₇^‘    x₇          0,15         0,25    0,15        0,1m

x₈^‘   x₈     0,15    0,95    0,15    1,1m

x₉^‘    x₉     0,15   2,15    0,15     2,3m

x₁₀^‘   x₁₀    0,15    3,35    0,15     3,5m

x₁₁^‘   x₁₁    0,15    4,95    0,15    5,1m

x₁₂^‘   x₁₂    0,15    6,65    0,15     6,8m

x₁₃^‘   x₁₃    0,15   8,15   0,15     8,3m

‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 ‘2 x_i 2. x₁ x₂ x₃ x₄ x₅ x₆ x₇ x₈ x₉ x₁₀ x₁₁ x₁₂ x₁₃

2. 8 ²6,5 ²5 ²3,7 ²2,5 ²1,3 ²0,1 ²

1,1²    2,3²   3,5²   5,1²   6,8²   8,3²    625,56

Trọng lượng móng khối quy ước với kích thước đài rộng là 2m và dài 17m, lấy     _tb = 23kN/m³. trọng

lượng này được phân bổ về 5 tải trọng N₁, N₂, N₃, N₄, N₅ theo tỷ lệ 2 cho N₁, 4 cho N₂, 4,5 cho N₃, 2,5 cho N₄.

Chọn h_m = 3m

N₁    500    2.2.3. 23  10         656kN

N_2T    1280    4.2.3. 23  10        1592kN

N₃    1350    4,5.2.3. 23  10        1701kN

N_{2 P}   1280    4.2.3. 23  10      1592kN

N₄     650    2,5.2.3. 23  10      845kN

Tổng tải trọng:        N      656    1592   1701  1592     845     6386kN

Đưa về trọng tâm C kèm theo mômen.

• 7,35 1592.3,35  1701.0,35  1592.2,65  845.7,65   67,1kN.m

 

Tải trọng bình quân tác dụng lên cọc:

⁶³⁸⁶

P_tb                     245,6kN

• 67,1

0,107 _xi² 625,56

Lực tác dụng lên đầu cọc.

P₁   245,6    0,107.8     246kN

P₂    245,6    0,107.6,5    246kN

P₃    245,6    0,107.5    246kN

P₄    245,6    0,107.3,7     246kN

P₅    245,6    0,107.2,5    246kN

P₆    245,6    0,107.1,3   246kN

P₇    245,6    0,107.0,1    246kN

P₈    245,6    0,107.1,1   245kN

P₉    245,6    0,107.2,3     245kN

P₁₀   245,6    0,107.3,5     245kN

P₁₁   245,6   0,107.5,1    245kN

 

32

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

P₁₂   245,6    0,107.6,8     245kN

P₁₃   245,6   0,107.8,3   245kN

Tính và vẽ biểu đồ lực cắt Q.

Tại 1:

Q₁^T   0

Q₁^P      2.246         492kN

Tại 1’:

Q₁^T_‘      492kN

Q₁^P_‘      492    656    164kN

Tại 2:

Q₂^T   164kN

Q₂^P   164    2.246      328kN

Tại 3:

Q₃^T      328kN

Q₃^P      328    2.246        820kN

Tại 4:

Q₄^T      820kN

Q₄^P      820    2.246      1312kN

Tại 4’:

Q₄^T_‘      1312kN

Q₄^P_‘      1312    1592      280kN

Tại 5:

Q₅^T   280kN

Q₅^P   280    2.246        212kN

Tại 6:

Q₆^T      212kN

Q₆^P      212    2.246      704kN

Tại 6’:

Q₆^T_‘      704kN

Q₆^P_‘      704    1701    997kN

Tại 7:

33

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Q₇^T   997kN

Q₇^P   997    2.246    505kN

Tại 8:

Q₇^T_‘   505kN

Q₈^P   505    2.245     15kN

Tại 9:

Q₉^T   15kN

Q₉^P   15    2.245         475kN

Tại 9’:

Q₉^T_‘      475kN

Q₉^P_‘      475    1592    1117kN

Tại 10:

Q₁₀^T 1117kN

Q₁₀^P 1117    2.245    627kN

Tại 11:

Q₁₁^T 627kN

Q₁₁^P 627    2.245     137kN

Tại 12:

Q₁₂^T 137kN

Q₁₂^P 137    2.245        353kN

Tại 12’:

Q₁₂^T     353kN

Q₁₂^P_‘     353    845     492kN

Tại 13:

Q₁₃^T  492kN

Q₁₃^P  492    2.245    2kN     0

Tại vị trí 1:

M₁     0

M₁^‘    2.    246 .0,65      319,8kN.m

M ₂       2.246.1,5   656.0,85      180,4kN.m

M₃        2.246.3    656.2,35    2.246.1,5      672,4kN.m

 

34

 

Bài tập lớn Nền Móng           GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

M ₄       2.246.4,3   656.3,65    2.246.2,8    2.246.1,3      1738,4kN.m

M _4′       2.246.4,65    656.4    2.246.3,15   2.246.1,65   2.246.0,35      2197,6kN.m

M₅        2.246.5,5    656.4,85    2.246.4    2.246.2,5    2.246.1,2   1592.0,85      1959,6kN.m

M₆        2.246.6,7    656.6,05   2.246.5,2    2.246.3,7    2.246.2,4    1592.2,05    2.246.1,2      2214kN.m

M_6′        2.246.7,65    656.7    2.246.6,15   2.246.4,65    2.246.3,35  1592.3     2.246.2,15     2.246.0,95

2882,8kN.m

M₇        2.246.7,9   656.7,25  2.246.6,4   2.246.4,9  2.246.3,6  1592.3,25  2.246.2,4   2.246.1,2

1701.0,25   2633,55kN.m

M₈       2.246.9,1  656.8,45  2.246.7,6  2.246.6,1  2.246.4,8  1592.4,45  2.246.3,6   2.246.2,4

1701.1,45  2.246.1,2   2027,55kN.m

M₉        2.246.10,3  656.9,65   2.246.8,8  2.246.7,3  2.246.6  1592.5,65   2.246.4,8   2.246.3,6

1701.2,65  2.246.2,4  2.245.1,2   2009,55kN.m

M_9′        2.246.10,65  656.10   2.246.9,15  2.246.7,65  2.246.6,35  1592.6   2.246.5,15  2.246.3,95

1701.3  2.246.2,75  2.245.1,55  2.245.0,35   2175,8kN.m

M₁₀       2.246.11,5  656.10,85  2.246.10   2.246.8,5  2.246.7,2  1592.6,85  2.246.6    2.246.4,8

1701.3,85  2.246.3,6  2.245.2,4  2.245.1,2  1592.0,85   1226,35kN.m

M₁₁       2.246.13,1  656.12,45  2.246.11,6  2.246.10,1  2.246.8,8  1592.8,45 2.246.7,6   2.246.6,4

1701.5,45  2.246.5,2  2.245.4  2.245.2,8  1592.2,45  2.245.1,6   223,15kN.m

M₁₂       2.246.14,8  656.14,15  2.246.13,3  2.246.11,8  2.246.10,5  1592.10,15  2.246.9,3   2.246.8,1

1701.7,15  2.246.6,9  2.245.5,7  2.245.4,5  1592.4,15  2.245.3,3  2.245.1,7  9,75kN.m

M_12′       2.246.15,65  656.15  2.246.14,15  2.246.12,65  2.246.11,35  1592.11  2.246.10,15  2.246.8,95

1701.8  2.246.7,75  2.245.6,55  2.245.5,35  1592.5  2.245.4,15  2.245.2,55  2.245.0,85   290,3kN.m

Chọn chiều cao h₀    1,65m với Mômen M_6’ = 2882,8 kN.m

F	M1			2882,8	71,9cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,65

Chọn 8  22+14  20

Chọn chiều cao h₀    1,25m với Mômen M_4’ = 2197,6 kN.m

F	M1			2197,6	54,8cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,65

Chọn 8  22+10  20

Chọn chiều cao h₀    1,25m với Mômen M_9’ = 2175,8 kN.m

F	M1			2175,8	54,3cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,65

Chọn 8  22+10  20

Chọn chiều cao h₀    1,25m với Mômen M_1’ = 319,8 kN.m

F	M1			319,8	7,98cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,65

35

 

Bài tập lớn Nền Móng					GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng
Chọn 8  22+4  22
Mômen M1 = 9,758 kN.m
F	M1			9,5		0,206cm2
a	0,9.Ra	.h0		0,9.270000.1,9

Kiểm tra lực cắt: Q_max = 1312kN

Tiết diện ngang móng: A_m = 1.1,3 + 0,8.2 = 2,9m²

Bêtông mác 300 R_k = 1000kPa

Điều kiện về lực cắt

0,75.R_k.A_m = 0,75.1000.2,9 = 2175kN

Chọn cốt đai        8 với R_ađ = 170000kPa

Đai 4 nhánh F_ađ = 0,503 cm².

• _{Rad .Nd .Fad .}^Rk ^.Am^.h0 _{170000.4.0,503.10} 4_.^{8.1000.2,9.1,65}  _{0,76m  76cm}

²1312²Q

max

_umax    ^1,5.Rk ^.Am ^.h0    ^{1,5.1000.2,9.1,65}  _{5,47m  547cm}

Q_max                        1312

Chọn    8a150

_qd     ^Rad ^.Nd ^.Fd    ^{170000.4.0,503.10 4}    _228kN

a                                0,15

Kiểm tra lực kéo.

Q_d    8.R_k .b.h₀² .q_d    8.1000.1,3.1,65².228   2540kN

36

---

Tải xuống tài liệu học tập PDF miễn phí

[sociallocker id=”19555″] Tải Xuống Tại Đây [/sociallocker]

---